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    焦爐煤氣成分 司焦爐煤氣利用項目可行性研究報告

    時間:2019-02-15 00:34:54 來源:早教700網 本文已影響 早教700網手機站

    信 托 資 產 公 告 – 21 - 2 參、 FRANCE EURFO GROUP(歐羅福國際集團) 亞洲區歐羅福綠色能源控股有限公司的資產信托:亞洲區中國山西省國有資源廳 河津焦爐煤氣碳減排(PROJECT DESIGN DOCUMENT FORM / CDM PDD)綜合利用技術。本次進入授信準用的讓與擔保金額為USD15,000,000元整。由FRANCE EURFO GROUP(歐羅福國際集團),世界全環保焦爐煤氣制程利用技術總資產值的25%,總值為:USD285,389,127元整;
    的資產信托可用讓與擔保額度為10%,即USD28,538,912元整提列核用。

    主要編制人員 審定:
    李肇建 審核:
    張立異 項目經理:
    張淑琴 參加人員:
    李建儒 、 馬一芳 山西歐羅福環保能源有限公司 焦爐煤氣綜合利用項目可行性研究報告 山西國陽投資咨詢有限責任公司 2006年10月 目 錄 第一章 總 論 1 1.1 概 述 1 1.2 項目建設的規模與主要內容 8 1.3 投資估算與資金籌措 9 1.4 研究結論 10 第二章 市場分析 14 2.1 化工產品市場分析 14 2.2 電力市場分析 14 2.3 供熱市場分析 18 第三章 產品方案及生產規模 19 3.1 產品方案及生產規模 19 3.2 產品質量標準 20 第四章 煤氣凈化回收工藝技術方案 21 4.1 工藝技術方案的選擇 21 4.2 工藝流程和消耗定額 27 4.3 自控技術方案 32 4.4 主要設備的選擇 34 第五章 熱電站 36 5.1 機組選型與建設規模 36 5.2 熱力系統 45 5.3 燃料供應系統 47 5.4 化學水處理系統 49 5.5 空冷與供排水系統 54 5.6 電氣部分 59 5.7 熱力控制部分 61 5.8 主廠房布置 63 第六章 原材料、輔助材料及燃料的供應 65 6.1 原材料、燃料的供應及耗量 65 6.2 輔助材料的供應及耗量 66 第七章 建廠條件和廠址方案 68 7.1 選址原則 68 7.2 建廠條件 68 7.3 廠址方案 73 第八章 公用工程和輔助設施方案 74 8.1 總圖運輸 74 8.2 給排水 76 8.3 供電及通訊 83 8.4 貯運設施 87 8.5 工廠外管網 87 8.6 開工啟動、采暖、通風 91 8.7 空壓站、低溫水系統 93 8.8 維 修 95 8.9 中央化驗室及環境監測站 95 8.10 煤氣防護站 99 8.11 土 建 101 第九章 節 能 103 第十章 環境保護 105 10.1 廠址與環境現狀 105 10.2 設計執行的環境質量標準及排放標準 105 10.3 建設項目主要污染源及主要污染物排放量 106 10.4 環境保護與綜合利用措施 111 10.5 環保投資估算 114 第十一章 勞動安全與職業衛生 115 11.1 勞動安全與職業衛生 115 11.2 消 防 128 第十二章 抗 震 137 12.1 編制依據及原則 137 12.2 抗震設防 138 12.3 抗震設計 138 第十三章 工廠組織及勞動定員 139 13.1 工廠體制及組織機構 139 13.2 生產班制及定員 140 13.3 人員的來源和培訓 141 第十四章 項目實施規劃 142 14.1 建設項目規劃 142 14.2 項目實施進度規劃 142 第十五章 投資估算和資金籌措 143 15.1 投資估算 143 15.2 資金籌措 145 第十六章 財務、經濟評價 148 16.1 產品成本和費用估算 148 16.2 財務評價 149 第十七章 結 論 161 17.1 綜合評價 161 17.2 研究報告的結論 162 附表:
    1.煤氣輸送及回饋系統設備一覽表 KY—B01 2.脫硫及硫回收工序設備一覽表 KY—B02 3.硫銨工序設備一覽表 KY—B03 4.洗脫苯工序設備一覽表 KY—B04 5.精脫硫工序設備一覽表 KY—B05 6.煤氣穩壓與儲存系統設備一覽表 KY—B06 7.熱電站設備一覽表 KY—B07 8.空壓站設備一覽表 KY—B08 9.低溫水系統設備一覽表 KY—B09 10.新鮮水、循環水設備一覽表 KY—B10 11.生化處理設備一覽表 KY—B11 12、復用水設備一覽表 KY—B12 附圖:
    1.歐羅福煤氣綜合利用項目氣源廠位置示意圖 2.總平面布置圖 KY—T01 3.脫硫及硫回收工序工藝流程圖 KY—T02 4.硫銨工序工藝流程圖 KY—T03 5.洗脫苯工序工藝流程圖 KY—T04 6.熱電站主廠房平面布置圖 KY—T05 7.熱電站系統設備布置圖 KY—T06 8.全廠水平衡圖 KY—T07 第一章 總 論 1.1 概 述 1.1.1 項目概況 1. 項目名稱:山西歐羅福環保能源有限公司焦爐煤氣綜合利用項目 2. 承辦單位:山西歐羅福環保能源有限公司 3. 法人代表:鐘錦文 4. 項目建設地點:山西孝義市東許河底村,占地10公頃。

    1.1.2 可研報告編制的依據和原則 1. 編制依據 (1) 歐羅福孝義環保能源有限公司焦爐煤氣綜合利用項目項目的“可研報告委托書”。

    (2) 歐羅福孝義環保能源有限公司提供的各氣源廠的氣源參數、地形圖、工程地質、氣象、地震等有關基礎資料。

    (3) 歐羅福孝義環保能源有限公司焦爐煤氣綜合利用項目項目建議書。

    (4) 山西省發展和改革委員會晉發改外資發[2005]449號關于歐羅福孝義環保能源有限公司焦爐煤氣綜合利用項目建議書的批復。

    (5) 原化學工業部檔、化計發(1997)426號,《化工建設項目可行性研究報告內容和深度的規定》(修訂本)、《火力發電廠可行性研究報告內容深度規定》及《小型熱電聯產項目可行性研究內容深度》。

    (6) 孝義市人民政府,孝政函[2005]4號,《孝義市人民政府關于歐羅福國際集團利用焦爐煤氣凈化及燃氣輪機聯合循環發電和供熱項目的承諾函》。

    (7) 孝義市人民政府檔,孝政發[2005]80號,《孝義市人民政府關于鼓勵法國歐羅福(國際)集團在我市投資建設煤氣綜合利用項目的優惠政策》。

    (8) 孝義市人民政府檔,孝政發[2005]81號,《孝義市人民政府關于鼓勵法國歐羅福(國際)集團在我市投資建設煤氣綜合利用項目的扶持政策》。

    2. 編制原則 (1) 貫徹“五化”的設計原則,盡可能減少工程項目的投資額,以求得最好的經濟效益。

    (2) 結合廠址和裝置特點,總圖布置力求做到布置緊湊,流程順暢,操作方便,盡量減少用地。

    (3) 在工藝路線及公用工程的技術方案選擇上,既要考慮先進性,又要確保技術成熟可靠,做到先進、可靠、合理、經濟。

    (4) 根據市場預測和當地情況制定產品方案,做到產品方案合理,產銷兩旺。利用當地充足的焦爐煤氣資源,進行化產回收及煤氣作為燃氣輪機燃料聯合循環發電并供熱,做到綜合利用資源,保護環境。

    (5) 依據環保法規,盡力做到清潔生產,采用的三廢治理措施先進、適用、有效,并與工程建設實現“三同時”,將環境污染降低到最低程度。

    (6) 嚴格執行國家和地方的勞動安全、職業衛生、消防和抗震等有關法規、標準和規范,做到清潔生產、安全生產、文明生產。

    1.1.3 項目提出的背景、投資的必要性和經濟意義 1. 歐羅福國際集團概況 歐羅福國際集團最早成立于法國,全稱法國歐羅福國際集團。主要經營進出口與物流。

    隨著法國與中國在經濟和文化方面的交往越來越深,法國歐羅福國際集團于 1998年在中國成立了上海歐羅福企業集團有限公司,開展面向亞太地區的業務。現在中國公司與法國公司均為獨立法人,中國公司控股有上海歐羅福文化服務有限公司、上海歐羅福教育咨詢有限公司、上海歐羅福投資咨詢有限公司、上海歐羅福華大圖書文化服務有限公司、上海歐羅福信息網絡有限公司。歐羅福中國公司在中國的業務從貿易、商業一直橫跨到出版、傳媒與教育。

    隨著中國經濟快速發展,歐羅福國際集團公司決定利用自己的技術、資金、管理的優勢,進入中國的環保能源領域。從2000年開始,歐羅福國際集團充分發揮歐洲在世界環保領域處于領先地位的優勢,而中國目前僅處于起步階段的實際情況,利用歐洲與中國的資源、重點進入到能源行業。能源業務分三個版塊,其中之一是焦爐廢煤氣的綜合利用與環保發電,這個項目是歐羅福集團利用歐洲與中國的資源,獨家開發的,具有合法專利的項目。該環保能源項目從一開始就受到了中央溫家寶總理的肯定,新華社對中國歐羅福總裁鐘錦文先生作了采訪報導。歐羅福國際集團有決心,也有實力利用資金和技術專利上的優勢,有步驟、有系統地解決中國的焦爐煤氣廢氣污染的大問題,真正做到“變廢為寶,中國首創,環保發電,利國利民”。

    2. 孝義市概況 孝義市位于呂梁山脈中段東麓,晉中盆地西南隅。孝義市地理區位優越。素有“三晉寶地、秦晉要沖、呂梁窗口”之美譽。地理位置介于東經110°21′-111°56′,北緯36°56′-37°18′之間,海拔高度在731-1716米之間。市域總面積945.8平方公里,43萬人口。

    孝義市交通便利,距省會太原120公里,距北京、西安、天津、鄭州等各大城市 600公里。南同蒲鐵路介西支線直插腹地,孝柳鐵路向西延伸,成為晉西和陜北地區的物流通道。國道307和108、省道汾介和孝午公路與市鄉油路、鄉村公路,構成了縱橫交錯、四通八達的交通網絡。大運高速、太軍高速從南北兩側擦肩而過。

    孝義市資源優勢得天獨厚。孝義礦產資源豐富,境內含煤面積占市域總面積的82.8%,具有煤層厚、埋藏淺、煤種全、煤質好等特點,被國務院確定為全國首批50個重點產煤縣(市)之一。鋁礦探明儲量2.6億噸,占全國儲量的16.6%,儲礦面積約100平方公里,而且地質構造簡單、礦體規模宏大、埋藏淺、品位高、易開采,從質到量皆聞名中外。此外,鐵礦、石膏、硫鐵礦、白云石、石灰巖、耐火粘土等幾十種礦產資源也儲量豐富,具有較高的開發利用價值。

    3. 項目的由來 隨著我國國民經濟的持續強勁發展,鋼鐵產品的需求日益提升,同時國外焦化行業急劇萎縮,這兩方面因素造成市場焦炭供需矛盾日益突出,特別是2004年3月份以來,焦化產品市場態勢迅猛,焦炭、焦油、粗苯等產品在市場上呈現供不應求的狀態。

    山西省孝義市周邊地區盛產用于煉焦的煤種,而且品種齊全。由此,孝義市煉焦行業得到飛速發展,據不完全統計,孝義市有成規模的煉焦企業38家,并在繼續新建和擴建。2005年焦炭生產規模將達到1500萬噸。部分焦化企業焦炭生產過程中產生的大量焦爐煤氣直接排放于大氣,給當地的環境造成重大影響,人民生活直接受到危害。對這一嚴峻的情況,當地政府根據黨的十六大精神,調整思路,抓住機遇,將不利因素轉化為有利因素。在發展焦炭的同時大力治理環境,將環保和化產結合起來、將環保和循環經濟結合起來、將環保和延長產品加工生產鏈接合起來,將環保和解決當地的缺電和供熱結合起來。

    根據煤炭專業煉焦學的焦化工藝流程指出,在煤炭的焦化過程中每生產一噸焦炭產生300-350m3焦爐煤氣(按焦炭級別決定)。山西省2005年焦炭總產量控制在7500萬噸,這樣每年產生焦爐煤氣是非常可觀的,如果沒有采取有效的治理和利用,均作為廢氣對天空燃燒排放或直接放散,嚴重地污染了空氣質量,增加了溫室效應氣體的排放。發展經濟的同時也給當地環境治理帶來更大的難度,對此已引起國家和當地環保部門、政府的重視。山西省作為一個能源的大省,這個帶有普遍性質的問題,也引起國家乃至國際社會的廣泛關注。中國做為《京都議定書》的締約方,已承諾實現量化限制和減少溫室效應氣體減排。

    根據我國批準的《聯合國氣候變化框架公約》和核準的《京都議定書》的規定以及締約方會議的有關決定,國家發布政府令決定在中國有序的進行清潔發展機制項目的活動。

    山西省政府晉政辦發[2005]2號檔強調指出:鼓勵發展新能源,節能降耗技術和工藝、擴大煤矸石、礦井水和焦化煤氣的利用領域,實現潔凈生產和環境保護,在全國率先走出一條煤礦建設與資源綜合利用同步發展的新型工業發展道路。

    在中國開展CDM清潔發展機制項目的領域是以提高能源效率,開發利用新能源和可再生利用能源及回收利用甲烷和煤層氣為主。

    孝義市金巖電力化工有限公司、金達工業集團有限公司、曜鑫煤焦有限公司、煤氣化總廠、恒山焦化有限公司、金璽煤焦有限公司、紅塔煤焦有限公司、晉茂煤焦有限公司等多個焦化廠年產機焦數百萬噸,焦爐煤氣由于沒有采取有效的利用,僅作為廢氣對天空燃燒排放,嚴重地污染了環境、浪費了寶貴的資源。為了治理這部分焦爐煤氣的污染、使有限的資源得到合理的利用,并結合該地區缺電少熱的特點,法國歐羅福國際集團決定利用自身資金及技術優勢擬投資成立山西歐羅福環保能源有限公司并建設焦爐煤氣綜合利用項目工程,將對空排放的焦爐煤氣提煉、凈化、變廢為寶,同時將其作為燃料輸入燃氣輪機循環發電和供熱,改善環境、降低成本。大力發展循環經濟、提高能源綜合利用率。

    4. 項目建設的必要性 (1)發展循環經濟、提高能源綜合利用率。

    眾所周知,孝義市是焦煤的主產區,密布著許多焦化廠,排放的廢氣污染著周邊地區,一直困擾著政府主管部門。同時,由于工業的發展,造成局部地區電力供應緊張也制約了經濟發展,因此將廢氣利用勢在必行,從而使本項目具有很好經濟效益和社會效益。

    依據《中華人民共和國環境保護法》中關于“新建工業企業和現有工業企業的技術改造,應當采取資源利用率高,污染物排放量少的設備和工藝。”和《中華人民共和國節約能源法》中關于“國家鼓勵發展熱電聯產”及山西省人民政府檔<晉政發(2004)17號>《山西省人民政府關于對焦化行業實施專項清理整頓的決定》中“全面清查、整頓焦化企業,并由省級職能部門對污染治理設施和化產品回收設施進行驗收、認可,否則責成焦化企業停產。”的規定。結合該地區焦化企業污染源多,危害嚴重及地區缺電少熱的特點,將對空排放的焦爐煤氣提煉、凈化、變廢為寶,同時將其作為燃料輸入燃氣機發電,可改善環境、降低成本、發展循環經濟、提高能源綜合利用率。

    (2)發展地區工業,振興當地經濟 孝義市處于全國最大的產煤大省-山西省,地理位置優越,而且國內主要的煉焦用煤產地多分布在周邊地區。近幾年來,開展煤炭的綜合利用,將資源優勢轉化為經濟優勢,同時帶動電力、冶煉、建材等一系列工業的快速發展一直是當地政府研究的主要課題,經過多年的探索,目前孝義市焦炭行業正向集約化方向發展。為此,如何解決煉焦產生的環保問題和煤氣的綜合利用問題成了政府的當務之急,同時也是孝義市新的經濟增長點。

    焦爐煤氣經化產提煉后,還有大量可利用資源。由于呂梁地區電力緊缺,據不完全統計,缺電已達數十萬千瓦左右,成為當地工農業發展的一個瓶頸,所以將剩余煤氣進行發電是一個非常好的選擇,為當地發展提供了強有力的電力保證,同時也是發展呂梁地區的必由之路。

    (3)為孝義市的集中供熱提供熱源 孝義市冬季供熱缺口很大,目前可利用的熱電廠只能滿足孝義市50%的熱負荷需要。如用燃煤來滿足供熱,又產生了新的污染源。如用燃氣--蒸汽聯合循環來供熱不會產生新的污染源,并大大提高能源利用率,同時也解決了孝義市的冬季供暖缺口。

    另外,由于國民經濟的持續發展,山西省已形成明顯的缺電局面,拉閘限電現象時有發生,晉北地區窩電狀況隨著經濟的發展以及省內南北500kV主電網的形成已不復存在,而在今后2~3年也將出現缺電局面。本項目的建設,可緩解孝義市供電緊張局面,提高當地電網供電的可靠性。

    綜上所述,本項目從促進孝義市經濟發展以及改善當地環境狀況、提高居民生活質量等方面看,建設本項目都是十分必要而且十分緊迫的。

    1.1.4 研究范圍 該專案是對孝義市東許辦事處河底村周圍3座焦化廠的荒煤氣進行化產回收并綜合利用,建設燃氣—蒸汽聯合循環發電機組發電和供熱。項目分為兩部分,即焦爐煤氣提取化工產品部分和使用提取化工產品后的煤氣作為燃氣輪機燃料聯合循環發電并供熱部分。

    工程內容有:煤氣輸送及回饋系統、化產回收系統、油庫、精脫硫、煤氣穩壓與儲存設施、熱電站等主要生產裝置;
    生化處理、新鮮水、循環水、變電所等公用工程;
    空壓站、低溫水系統、維修間、綜合倉庫、化驗室、煤氣防護站等輔助設施及必要的生活福利設施。本可研對上述建設內容從建廠條件、市場預測、工藝方案、公輔配套、技術經濟、環境保護、勞動安全、社會效益等各個方面進行分析研究。

    1.2 項目建設的規模與主要內容 1.2.1 項目建設規模 化產部分:
    項目實施完成后,年煤氣處理量8.58億立方米(按8500小時計算,每小時供煤氣10.1萬Nm3/h);
    年產粗苯24950噸;
    年產硫銨27720噸;
    年產硫磺3250噸。

    發電和供熱:
    利用提取化工產品后的煤氣作為燃氣輪機燃料聯合循環發電并供熱,熱電站裝機總容量114MW,年發電總量8.65億度電。最大供熱能力42MW,可為70萬平方米供熱面積提供熱源。

    1.2.2 項目建設的主要內容 a)化產生產設施 包括煤氣輸送系統、煤氣穩定系統、煤氣凈化系統、煤氣回饋及儲存設施。

    b)發電及供熱生產設施 包括五臺煤氣加壓設備、兩臺燃氣輪機發電機組、兩臺余熱鍋爐、兩臺空冷抽凝式發電機組、電力輸出系統。

    c)生產輔助設施、環保設施、公用生活設施 包括蓄水池及綜合水泵站、給水設施、循環水設施、酚氰污水處理裝置;
    壓縮空氣站;
    中央配電所、維修間、綜合倉庫、中心化驗室、汽機房、主控樓、水處理車間、煤氣防護站等。建筑面積8090平方米。

    1.3 投資估算與資金籌措 1.3.1 投資估算 項目總投資56568.71萬元。其中工程費用52010.15萬元,其它費用2892.88萬元,預備費1098.06萬元,鋪底流動資金567.62萬元。

    1.3.2 資金籌措 本項目建設投資為56001.09萬元,全部由歐羅福公司投資,即25%由歐羅福公司出資,75%由歐羅福公司在國際上融資(目前已與GECOFI集團簽訂投資合作合同)。鋪底流動資金為667.58萬元,由企業自籌。

    1.4 研究結論 1.4.1 研究的簡要綜合結論 1. 本項目符合國家產業政策,對于解決我省部分焦化廠嚴重污染環境、浪費能源等問題具有較大的示范意義。

    2. 本項目在化產工藝流程選擇上采用了技術成熟、可靠、先進合理的工藝流程。煤氣凈化回收采用了H.P.F濕法脫硫、硫銨脫氨、洗油洗苯、干法精脫硫等工藝。具有工藝流程短、凈化效率高的特點。

    3. 發電裝置采用國際上先進的燃氣—蒸汽聯合循環發電方式,它具有綜合效率高、占地面積小、用水量少、啟停迅速、操作方便、維護簡單、可靠性高等特點。

    4. 本項目建廠條件較為優越,豐富廉價的焦爐煤氣資源保證了本工程的原料供應,并保證了產品的低成本。煤氣用于發電和供熱,環境效益顯著;
    其它化工產品市場銷路廣闊。而且交通發達,通訊便利,水電供應充足。

    5. 環境保護、勞動安全、職業衛生、消防、抗震等設計嚴格執行國家和當地的有關法規,標準和規范,做到清潔生產、安全生產、文明生產。項目實施后“三廢”排放物指標嚴格控制在國家規定標準范圍內,不會給周邊環境造成污染。

    6. 通過對本項目的經濟效益進行預測,本項目建成投產后,企業年實現銷售收入34823.14萬元,銷售稅金及附加5332.81萬元,利潤總額15734.34萬元。全投資內部收益率為31.45%,投資回收期為4.06年,項目具有較強的抗產量波動能力和抗風險能力。項目的經濟效益較好,項目的盈利能力及清償能力均較強。

    綜上所述,本項目工藝技術成熟可靠,不但具有很好的經濟效益、環境效益和社會效益,同時項目的建設也符合國家產業政策,環保設施齊全,符合國家環保要求。因此,項目的建設是可行的,也是必要的。

    1.4.2 建議 1. 由于當地排放的荒煤氣資源很豐富,希望在實際施工時,留下可擴建的空間,以利于進一步改善當地的環境并發展可持續經濟。

    2. 根據國家有關規定進行環境影響評價并報國家有關部門批準。

    附:主要技術經濟指標表 表1-1 主要技術經濟指標 序號 項目名稱 單位 數量 備注 一 產品方案 1 硫磺 T/a 3250 2 硫銨 T/a 27720 3 粗苯 T/a 24950 4 凈煤氣 103Nm3/a 404471 送焦化廠回爐 5 電 103KWh/a 864667 二 年操作時間 化產回收凈化系統 小時 8500 發電裝置 小時 8500 三 主要原材料用量 1 焦爐煤氣 103Nm3/a 858500 2 HPF催化劑 t/a 16 3 硫酸(92.5%) t/a 22470 4 焦油洗油 t/a 2000 5 TF-1脫硫劑 m3/次 250 6-9個月更換一次 四 公用動力及燃料消耗量 1 新鮮水 化產回收凈化系統 m3/h 114.8 電站系統 冬季 m3/h 84 夏季 m3/h 74 2 循環水(32°C) 化產回收凈化循環水 m3/h 995 低溫水系統循環水 m3/h 1736 電站循環水 冬季 m3/h 580 夏季 m3/h 770 3 低溫水(16°C) m3/h 1140 4 供汽 由熱電站供給 序號 項目名稱 單位 數量 備注 夏季 t/h 15.7 冬季 t/h 21.8 5 焦爐煤氣(16720KJ/ Nm3) 103Nm3/a 454029 其中:管式爐用 103Nm3/a 17170 由化產回收后供給 制冷機組用 103Nm3/a 15973 由化產回收后供給 電站用 103Nm3/a 420886 由精脫硫后供給 6 供電 設備容量 KW 8135 計算負荷 KW 4647 年耗電量 106KWh 36.7 五 運輸量 t/a 80786 1 運入量 t/a 24866 2 運出量 t/a 55920 六 全廠定員 人 331 其中:生產工人 人 260 管理人員 人 71 本 占地面積 公頃 10 八 項目總投資 萬元 56568.71 1 固定資產投資 萬元 56001.09 (1) 建設投資 萬元 56001.09 (2) 建設期利息 萬元 0 2 鋪底流動資金 萬元 567.62 九 年銷售收入 萬元 34823.14 十 成本和費用 1 總成本和費用 萬元 13755.99 以12年為例 2 經營成本 萬元 10853.236 以12年為例 十一 年利潤總額 萬元 15734.34 以12年為例 十二 年銷售稅金 萬元 5332.81 以12年為例 十三 財務評價指標 序號 項目名稱 單位 數量 備注 1 投資利潤率 % 26.33 2 投資利稅率 % 35.21 3 投資回收期 靜態 年 4.06 包括建設期 動態 年 4.89 包括建設期 5 財務內部收益率 % 31.45 6 財務凈現值 萬元 77983.88 I=10% 第二章 市場分析 2.1 化工產品市場分析 隨著我國煤化工深加工的發展,市場對粗苯的需求十分旺盛,價格已從2001年的2800元/噸上漲到目前的5000元/噸;
    硫銨和硫磺同樣看好。這一趨勢將會保持數年。并且歐羅福孝義環保能源有限公司已計劃在完成該工程后,對粗苯等化工產品另行投資,對它們進行深加工。

    2.2 電力市場分析 2.2.1 山西省“十五”前四年電力需求分析 山西省目前已基本形成以重工業為主,煤炭、電力、冶金、機械、化工、建材等行業協調發展的工業體系。“十五”前四年,山西省以經濟結構調整為中心,以改革開放為動力,努力抓五項創新(技術創新、金融創新、人才機制創新、環境創新、觀念創新)實現三個提高(提高經濟增長的質量和速度、提高全省綜合經濟實力、提高人民群眾生活水平),制定了“十五”期間經濟結構調整的“1311”規劃,至2004年,該規劃已明顯見效。2001年、2002年、2003年、2004年山西省生產總值與上年相比,增長率分別為8.4%、11.7%、13.2%、14.1%,且逐年加快,四年平均增長率為11.83%,2004年生產總值完成3042.4億元(當年價),人均GDP達到1100美元。隨著經濟高速發展,山西省全社會用電量由2000年的502.1×108kWh增加到2004年的833.01×108kWh,四年平均增長13.5%,最大負荷利用小時數為6741小時,遠遠高于全國平均水平。發電負荷由2000年的7614MW增長到2004年的12357MW,四年平均增長率為12.9%。由此可見,“十五”前四年山西省全社會用電量、發電負荷均出現持續高增長,四年發電負荷凈增4743MW,而四年新裝機僅2608MW(本省自用),裝機容量嚴重不足。2004年全省地縣兩級累計拉路限電 137027條次,損失電量17.28×108kWh,與2003年相比,拉路限電條次增加了39304條次,損失電量增加了8.625×108kWh,2004年全年平均限電負荷1310MW。

    2.2.2 山西省電力需求預測 山西省2000年--2020年GDP發展規劃考慮了高、中、低三個方案,見下表。

    山西省2000年--2020年GDP規劃表(2000年不變價) 單位:億元 方案 2000年 2004年 2005年 2010年 2015年 2020年 增長率 備 注 高 1644 2571 2828 4800 7510 12740 10.8% 增長率按11%考慮 中 1644 2571 2828 4230 6020 9150 9% 人均GDP3000美元 低 1644 2571 2828 3790 4890 6580 7.2% GDP翻兩番 根據以上高、中、低三個GDP發展規劃,采用一元回歸和綜合單耗兩種方法,預測2005年--2020年山西省全社會需電量,見下表。

    山西省2005年--2020年需電量預測表 單位:kWh/元、億kWh 方案 年度 回歸法 綜合單耗法 生產 總值 產業 電量 生活 電量 全社會用電量 綜合 單耗 產業 電量 生活 電量 全社會 用電量 推薦 方案 2005 高 2830 893 41 934 2830 877 41 918 926 中 2730 857 41 898 2730 846 41 887 893 低 2680 840 41 881 2680 831 41 872 877 2010 高 4800 1590 57 1647 4800 1413 57 1470 1560 中 4230 1388 57 1445 4230 1245 57 1302 1374 低 3790 1232 57 1289 3790 1116 57 1173 1230 2015 高 7510 2549 75 2624 7510 2100 75 2175 2400 中 6020 2022 75 2097 6020 1683 75 1758 1928 低 4890 1622 75 1697 4890 1367 75 1442 1570 2020 高 12740 3473 98 3571 12740 3383 98 3481 3527 中 9150 2536 98 2634 9150 2430 98 2528 2580 低 6650 1857 98 1955 6650 1766 98 1864 1911 從表1-2可以看出,兩種預測方法結果比較接近,選擇兩個方案的平均值作為高、中、低三個方案的預測值,其結果見下表。

    山西省2005年--2020年最大發電負荷、發電量及最大負荷利用小時預測結果表 單位:MW、億千瓦時、h 方案 項目 2005年 2010年 2015年 2020年 高 發電量 926 1560 2400 3527 發電負荷 13042 22609 35821 54262 負荷利用小時數 7100 6900 6700 6500 中 發電量 893 1374 1928 2580 發電負荷 13400 19920 28770 39690 負荷利用小時數 7100 6900 6700 6500 低 發電量 877 1230 1570 1911 發電負荷 12352 17826 23433 29400 負荷利用小時數 7100 6900 6700 6500 根據以上分析,如負荷水平采用中方案,則山西省2005年、2010年、2015年、2020年全社會發電量分別為893×108、1374×108、1928×108、2580×108kWh,最高發電負荷分別為13400MW、19920MW、28770MW、39690MW。

    根據全省電力平衡,除考慮2004年已開工建設的項目:永濟(2×300MW)、運城熱電廠(2×200MW)、太二六期(2×300MW)、古交(2×300MW)、霍二(2×300MW)、河津(2×300MW)、西龍池抽水蓄能電站(4×300MW)、龍口水電站(2×100MW)及“十五”新增綜合利用小電廠1158MW、“十一五”新增綜合利用小電廠300MW外,再考慮“十一五”新投武鄉(2×600MW)、柳林二期(2×600MW)、運城(2×600MW)、平朔擴建(2×300MW),“十二五”再投趙莊(2×600MW)、晉城(2×600MW)、榆社三期(2×600MW)、霍二二期(2×600MW)、軒崗(2×600MW)等項目,初步預測,2010年裝機尚缺3635MW,2015 年裝機尚缺8075MW。

    綜上所述,“十一五”、“十二五”山西省全省自用電裝機缺口較大,電力市場有較大發展空間。

    2.2.3 呂梁和孝義電力市場 呂梁地區和孝義市近年來工業發展迅速,用電負荷緊張。據不完全統計,孝義市2004年所需電力總容量10萬千瓦,但實際僅有60%可以滿足。2005年預測整個孝義市需電力容量12萬千瓦,但實際可滿足也僅占60%。另據呂梁地區供電局介紹,如呂梁地區工業負荷開足的話,總供電缺口將要達到35萬千瓦以上。同時,呂梁地區工業發展速度達到15%以上。由此,可以預計呂梁地區缺電的形勢短期內將難以改變,另一方面也說明了呂梁地區電力市場銷售良好。

    2.3 供熱市場分析 孝義市城市集中供熱總規劃供熱面積500平方米,目前一期僅完成供熱面積155萬平方米,剩余的345萬平方米還需熱源200噸/小時,而本項目僅可提供70萬平方米的供熱能力,遠不能滿足需求,所以市場前景良好。

    第三章 產品方案及生產規模 3.1 產品方案及生產規模 3.1.1 生產規模 根據我國及山西省產業政策和行業發展規劃,并結合當地資源情況、市場情況、建廠條件、企業發展要求以及資金籌措情況,本項目從充分利用當地資源出發,生產規模確定為處理220萬噸/年焦爐企業煤氣并建設燃氣 —蒸汽聯合循環發電機組發電和供熱。年產粗苯24950噸;
    硫銨27720噸;
    硫磺3250噸。熱電站裝機總容量110MW,年最大發電總量8.65億度電,最大供熱能力42MW,可為供熱70萬平方米提供熱源。

    3.1.2 產品方案 本項目產品方案的制定,是以市場需求以及國家產業政策為指導。工程在滿足燃氣—蒸汽聯合循環發電機組對焦爐煤氣凈化要求的情況下,盡量減少產品品種,縮短工藝流程,節約建設投資。主要產品詳見表3-1主要產品方案表。

    表3-1 主要產品方案表 序號 產品名稱 產品規格 單位 備注 1 硫磺 GB2449-92 t/a 3250 2 硫銨 t/a 27720 3 粗苯 YB/T5022-93 t/a 24950 4 凈煤氣 16720KJ/Nm3 103Nm3 404471 5 電 103KWh 864667 3.2 產品質量標準 1. 粗苯 粗苯質量可達到YB5022-93標準中溶劑用質量指針。

    表3-2 《粗苯》質量標準 (YB/T5022-93) 指 標 名 稱 粗 苯 輕 苯 加工用 溶劑用 外 觀 黃色透明液體 密度(20℃),g/ml 0.871~0.900 ≤0.900 0.870~0.880 餾程:
    75℃前餾出量(容),%不大于 180℃前餾出量(重),%不小于 --- 93 --- 3 91 --- --- --- 150 餾出96%(容)溫度,℃不大于 水 分 室溫(18~25℃)下目測無可見的不溶解的水 注:加工用粗苯,如用石油洗油作吸收劑時,密度允許不低于0.865g/ml。

    2. 硫磺 表3-3 《硫磺》質量標準(GB2449-92) %(m/m) 指標名稱 指 標 優等品 一等品 合格品 硫 ≥ 99.90 99.50 99.00 水分 ≥ 0.10 0.50 1.00 灰分 ≥ 0.03 0.10 0.20 酸液(以H2SO4) ≤ 0.003 0.005 0.02 有機物 ≤ 0.03 0.30 0.80 砷 ≤ 0.0001 0.01 0.05 鐵 ≤ 0.003 0.005 — 篩余物 孔徑150μm ≤ 孔徑75μm≤ 無 0.5 無 1.0 3.0 4.0 注:篩余物指標僅用于粉狀硫磺。

    第四章 煤氣凈化回收工藝技術方案 煤氣凈化回收系統由煤氣輸送及回饋系統、化產回收系統、油庫、精脫硫、煤氣穩壓與儲存設施等部分組成。

    4.1 工藝技術方案的選擇 4.1.1 工藝技術方案選擇原則 1. 工藝技術充分體現規模效益、保護環境、利用當地焦爐煤氣資源,保證產品質量的前提下力求技術水準適度先進合理、穩妥可靠。

    2. 為了保證產品的質量,以及用戶對產品的要求,選擇適宜的工藝路線。

    3. 工藝路線的選擇充分考慮節約投資、節能降耗、降低生產成本、提高機械化程度和自動化水平、增加經濟效益。

    4. 嚴格執行國家和地方的環境保護、勞動安全、職業衛生、消防和抗震等有關規定、標準和規范,做到安全生產、文明生產。

    5. 煤氣凈化回收系統設有煤氣輸送及回饋系統、脫硫及硫回收、硫銨、洗脫苯、油庫、精脫硫、煤氣穩壓與儲存等工序。

    4.1.2 工藝技術方案的確定 1. 化產回收 目前我國已投產的和正在興建的焦化廠化學產品的回收和凈化的方法有所不同,主要表現在脫硫及硫回收、脫氨及氨回收的方法不同。

    (1)脫硫工藝 目前我國已經建成(包括引進)的焦化工程采用的具有代表性的濕法脫硫工藝有以下幾種:
    濕式氧化工藝 TH法 以氨為堿源 FRC法 以氨為堿源 ADA法 以鈉為堿源 HPF法 以氨為堿源 濕式吸收工藝 索爾菲班法 單乙醇胺法 濕式氧化工藝可分為鈉為堿源和以焦爐煤氣中的氨為堿源兩種,用不同的添加劑作催化劑從煤氣中吸收硫化氫。在氧化過程中,富集硫的脫硫液與空氣接觸,在再生系統氧化再生。這種工藝的共同優點是脫硫效率高,但有不足之處,主要是硫的產品質量低以及副反應的結果產生不希望生成的鹽類如:硫氰酸鹽、硫代硫酸鹽和硫酸鹽等化合物,此含鹽廢液不允許直接外排,造成廢液處理的困難。

    HPF脫硫是我國科技人員在總結國內外已有的脫硫方法,自行研究開發的以焦爐煤氣中的氨為堿源,采用HPF新型高效復合催化劑從焦爐煤氣中脫除H2S和HCN的新工藝。

    HPF脫硫工藝采用的催化劑HPF為復合催化劑,它是以氨為堿源液相催化氧化脫硫新工藝,與其它催化劑相比,它對脫硫和再生過程均有催化作用(脫硫過程為全程控)。因此,HPF與其它催化劑相比具有較高的活性。

    HPF脫硫的廢液回兌到煉焦配煤中。其廢液中主要含有(NH4)2S2O3和NH4SCN。實驗表明(NH4)2S2O3和NH4SCN在煤軟化前絕大部分已分解為氣體逸出,NH4SCN的完全分解溫度僅為360℃。所以在煤中配入這種廢液后,不會改變煤的粘結性;
    且NH4SCN受熱分解時首先變成其同分異構體硫脲,而硫脲的分子結構中已不再含有氰基,所以進一步熱分解時,并不會生成HCN,而是生成H2S和NH3。工業實驗表明:摻廢液后,煤氣中的H2S和NH3僅分別增加1~1.5g/m3和1~2g/m3,而HCN含量基本不變;
    回兌廢液僅增加煤的水分0.4~0.6%,其鹽類在爐內熱裂解產生H2S,絕大部分又進入煤氣中,因此焦炭硫含量增加極少(一般為0.03~0.05%),焦炭強度和耐磨性無明顯變化。

    這種方法可大大簡化廢液處理的工藝流程,是一種簡單可行且經濟的脫硫廢液處理方法。

    HPF法脫硫工藝的優點:
    a. 脫硫脫氰效率高,塔后煤氣中H2S和HCN含量可分別降至200mg/m3和300mg/m3以下。

    b. 該工藝與ADA法相比,循環脫硫液中鹽類增長緩慢,因而廢液量相對較少。

    c. 廢液回兌配煤,簡單經濟。

    d. 工藝流程簡單、占地小、投資低。

    e. 以煤氣中氨為堿源,資源利用合理,原材料動力消耗低。

    HPF脫硫工藝的缺點:
    a. 塔后煤氣中硫化氫含量尚不能達到城市煤氣標準要求。

    b. 硫磺品質低,收率低。

    總之,以焦爐煤氣中的氨為堿源,采用HPF新型高效復合催化劑的脫硫工藝,是我國自行開發并經生產裝置運行證明是比較好的工藝。

    (2) 脫氨工藝 焦爐煤氣中氨的脫除和回收,一般分為氨水、硫銨和氨分解三種流程。

    a. 氨水流程:
    氨水流程產品為濃氨水,六十年代由于硫酸緊缺,發展了氨水流程。由于濃氨水作為農用肥料貯運、使用不便,一般北方地區不采用該流程。但該流程具有投資少、便于操作管理等特點,所以一般小型焦化廠采用該流程。

    b. 硫銨流程是用硫酸母液吸收煤氣中的氨形成硫銨。該流程為建國初期從原蘇聯引進的技術,由于吸收方式不同又可以分為飽和器法(直接法、半直接法、間接法)和無飽和器法(酸洗)兩種流程。近幾年工藝技術又有新突破。硫銨作為一種固體肥料,在農業生產中廣泛應用。硫銨流程投資大,我國大型焦化廠一般采用該流程。

    c. 氨分解流程 氨分解工藝流程是近幾年國外引進的新技術,蒸氨后將氨汽在還原氣氛下分解生成H2、CO、N2等低熱值尾氣。該工藝沒有氨產品銷售困難的問題,尾氣還可以作為低熱值燃氣供用戶。

    本設計煤氣的脫氨采用噴淋式飽和器新工藝,該工藝集酸洗與結晶為一體,流程簡單,具有煤氣系統阻力小,結晶顆粒大,硫銨質量好等優點。

    硫銨干燥采用振動流化床干燥器,具有干燥效果好,操作彈性大不易結塊等特點。

    除塵采用旋風除塵器及霧膜水浴除塵器兩級除塵,環保效果好。

    (3) 終冷、洗苯、脫苯工藝 洗苯洗油基本上分為兩種:一種是石油洗油(即輕柴油),二是焦油洗油。焦油洗油由高溫焦油加工而得,來源方便、成本低、吸收能力強。在我國大多數焦化廠都采用焦油洗油洗苯。

    脫苯一般分為蒸汽加熱脫苯和管式爐加熱脫苯兩種方法。管式爐脫苯具有粗苯回收率高、蒸汽消耗少、含酚廢水少、不受蒸汽壓力波動影響、蒸餾和冷卻設備尺寸小、投資低等優點。近幾年又開發了脫苯塔側線切取萘餾分新工藝。

    終冷采用橫管冷卻器,分上下兩段,分別用循環水和制冷水冷卻。

    脫苯采用管式爐加熱富油,一塔脫苯工藝生產粗苯。

    2. 精脫硫 HPF濕法脫硫后的焦爐煤氣中的H2S含量為200mg/Nm3,不能滿足燃氣輪機的要求(燃氣輪機進口煤氣含硫量小于20 mg/Nm3),為了進一步脫除煤氣中的硫化氫,必須在粗苯工段后進行精脫硫。精脫硫采用干法脫硫,用四臺干式脫硫塔串聯或并聯,每臺脫硫塔內部裝填高效脫硫劑,進行深度脫硫,含硫約200mg的煤氣經過干箱后,煤氣中的硫化氫被高效脫硫劑中的氧化鐵吸收,使煤氣中的含硫量降為約20 mg,能夠滿足燃氣輪機的要求。

    干法脫硫反應機理:
    脫硫:Fe2O3·H2O十3H2S=Fe2S3·H2O十3H2O 再生:Fe2S3·H2O十3/2O2=Fe2O3·H2O十3S 3. 煤氣穩壓及儲存站 凈化煤氣的最終目的是為燃氣輪機提供燃氣,燃氣輪機需要供給壓力穩定的煤氣,必須采取穩壓措施。另外,燃氣的儲存是非常重要的,(1) 可解決氣源供應的均勻性,使燃氣的性質、成分、熱值穩定。(2) 可儲備燃氣,當制氣裝置發生暫時故障時,能保證一定程度的供氣。本工程擬建二座5萬立方米干式儲氣柜,一個供進氣穩壓,另一個供煤氣凈化后的煤氣儲存。

    全廠工藝方塊流程圖見圖4-1 4.2 工藝流程和消耗定額 4.2.1 工藝流程簡述 1. 煤氣輸送及回饋系統 自各氣源廠的冷凝鼓風工序經煤氣鼓風機加壓后由電捕焦油器出來的荒煤氣,送至煤氣穩壓氣柜儲存。

    經濕法脫硫、硫銨、洗脫苯等工序凈化后的煤氣約50%作為回爐煤氣返回各焦化廠,距離較遠者采用加壓風機加壓后送出。剩余50%送精脫硫工序進一步凈化。

    2. 化產回收 (1) 脫硫及硫回收工序 來自煤氣穩壓系統加壓機的粗煤氣進入預冷塔與塔頂噴灑的循環冷卻水逆向接觸,被冷至30℃;
    循環冷卻水從塔下部用泵抽出送至循環水冷卻器,用低溫水冷卻至28℃后進入塔頂循環噴灑。

    預冷后的煤氣進入脫硫塔下部,與塔頂噴淋下來的脫硫液逆流接觸以吸收煤氣中的H2S(同時吸收煤氣中的氨,以補充脫硫液中的堿源),脫硫后煤氣中H2S含量小于200mg/Nm3,煤氣經捕霧段除去霧滴后全部送至硫銨工序。

    從脫硫塔中吸收了H2S和HCN的脫硫液經液封槽后進入溶液循環槽,經補充少許從催化劑貯槽滴加的催化劑溶液后,用溶液循環泵抽送至預熱器,再進入再生塔下部與空壓站來的壓縮空氣并流再生,再生后的脫硫貧液從塔頂經液位調節器自流回脫硫塔頂循環噴淋脫硫。

    浮于再生塔頂部的硫泡沫則由再生塔頂部擴大部分自流入硫泡沫槽,再由硫泡沫泵加壓后送至熔硫釜,用蒸汽加熱后,硫泡沫在熔硫釜內澄清分離,熔硫釜上部排出的清液入溶液循環槽循環使用,熔硫釜下部排出的硫磺冷卻后裝袋外售。

    由于脫硫廢液的排出及生產中脫硫液的損耗,應當連續補充溶液中的氨源,設計中將臨近的氣源廠的剩余氨水蒸氨所得的氨水連續補入循環溶液中。

    (2) 硫銨工序 由脫硫工序送來的煤氣經煤氣預熱器后進入噴淋式硫銨飽和器上段的噴淋室,在此煤氣與循環母液充分接觸,使其中的氨被母液中的硫酸吸收,然后經硫銨飽和器內旋風式除酸器,分離煤氣所夾帶的酸霧后送至終冷洗脫苯工序。

    在飽和器下部的母液,用循環母液泵連續抽出送至上段進行噴灑,吸收煤氣中的氨,并循環攪動母液以改善硫銨結晶過程,飽和器母液中不斷有硫銨結晶生成,用結晶泵將其同一部分母液送至結晶槽,排放到離心機內進行離心分離濾除母液,離心分離出的母液與結晶槽溢流出來的母液一同自流回飽和器。從離心機卸出的硫銨結晶,由螺旋輸送機送至振動流化床干燥器,并用被熱風器加熱的空氣干燥,再經冷風機用冷風冷卻后進入硫銨貯斗,稱量、包裝送入硫銨成品庫。

    噴淋室溢流的母液入滿流槽,將少量的酸焦油分離,分離酸焦油后的母液入母液貯槽,經小母液泵加壓后送噴淋室噴淋。

    由庫區來的硫酸送至硫酸高位槽,經控制流量自流入滿流槽,調節硫銨飽和器內溶液的酸度。

    振動流化床干燥器所用的熱空氣,經熱風器加熱后送入,振動流化床干燥器排出的廢氣經旋風除塵器捕集夾帶的細粒硫銨結晶后,由排風機抽送至霧膜水浴除塵器進行濕式再除塵,最后排入大氣。

    (3) 洗脫苯工序 來自硫銨工序的粗煤氣,經終冷塔上段的循環水和下段的低溫水換熱后,將煤氣由 55℃降至27℃,然后進入洗苯塔由下而上經過洗苯塔填料層,與塔頂噴淋的貧油逆流接觸,煤氣中的苯被循環洗油吸收,再經塔的捕霧段脫除霧滴后出洗苯塔,其中一部分送焦爐做回爐煤氣,一部分送粗苯管式爐作燃料,一部分送低溫水系統制冷機組作燃料,剩余煤氣送精脫硫工序進一步凈化。

    從洗苯塔底來的富油由貧富油泵加壓后進入油汽換熱器與脫苯塔頂部來的93℃的熱粗苯氣體換熱使富油預熱到60-70℃,然后入貧富油換熱器與脫苯塔底部出來的熱貧油換熱,最后進入管式加熱爐被加熱到180℃左右進入脫苯塔進行蒸餾。從脫苯塔頂部出來的粗苯蒸汽進入油汽換熱器與洗苯塔來的富油換熱降溫,部分粗苯蒸汽被冷凝下來,然后進入粗苯冷凝冷卻器用低溫水冷卻至25-30℃,進入粗苯油水分離器進行分離,分離出的粗苯入粗苯回流槽,部分粗苯經粗苯回流泵送至脫苯塔頂作回流,其余進入粗苯中間槽,經計量后送入粗苯貯槽,再用粗苯輸送泵定期送往庫區貯存、外售。粗苯油水分離器分離出的油水混合物入控制分離器,在此分離出的洗油送至粗苯地下槽,經液下泵送貧油槽,分離的粗苯分離水送至生化處理。

    脫苯后的熱貧油從脫苯塔底部流出,自流入貧富油換熱器與富油換熱,將溫度降至120℃左右,進入貧油槽由貧油泵加壓送至貧油冷卻器分別被循環水和低溫水冷卻至30℃左右,送洗苯塔循環噴淋洗滌煤氣。

    0.4-0.6MPa(表)蒸汽被粗苯管式加熱爐過熱至400-450℃左右,部分作為洗油再生器的熱源,另一部分直接進入脫苯塔作為其熱源,管式爐所需燃料由洗苯后的煤氣供給。

    為了降低洗油中的含萘量,在脫苯塔側線引出萘油餾份,以降低貧油含萘,引出的萘油餾份進入萘揚液槽,用蒸汽壓出送焦化廠冷鼓工序的機械化氨水澄清槽。

    由庫區來的新洗油送入貧油槽,作循環洗油的補充。

    洗油在循環使用過程中質量逐漸惡化,為保證洗油質量采用洗油再生器將部分洗油再生,洗油再生量為循環洗油量的1-1.5%,用過熱蒸汽加熱,蒸出的輕組分油氣進入脫苯塔,殘留在再生器底部的殘渣排入殘渣池定期送往煤場。

    3 油庫 由洗脫苯工序來的粗苯入粗苯貯槽貯存,當粗苯需要外售時,由粗苯泵送往火車裝車臺通過粗苯裝車鶴管裝火車外售,或送往汽車裝車臺裝汽車外售。

    由火車槽車外購的焦油洗油通過焦油洗油卸車泵卸入焦油洗油槽貯存,或由汽車槽車外購的焦油洗油入焦油洗油卸車槽,由洗油卸車槽液下泵送入焦油洗油槽貯存,并定期用焦油洗油泵送至洗脫苯工序貧油槽作為焦油洗油的補充。

    由汽車槽車外購的濃硫酸入硫酸卸車槽,由卸酸槽液下泵送入硫酸貯槽貯存,并定期用硫酸泵送至硫銨工序用于噴淋式飽和器脫除煤氣中的氨。

    此外,粗苯貯槽、焦油洗油貯槽上均設有泡沫液接管,用于貯槽化學泡沫消防使用。硫酸貯槽放空管上設有脫水器,以防硫酸被稀釋造成設備腐蝕。

    4. 精脫硫 從洗脫苯工序來的剩余煤氣并聯(或串聯)進入三臺裝有催化劑( TG-F)的脫硫塔內,含有H2S的粗氣通過脫硫劑時,H2S與活性氧化鐵接觸,生成硫化鐵和亞硫化鐵,使煤氣中的H2S降為20 mg/Nm3以下,可做為燃氣輪機的燃料送氣柜儲存。

    含有硫化鐵和亞硫化鐵的脫硫劑與空氣中的氧接觸,在存在水分的條件下鐵的硫化物又轉化為氧化鐵及單體硫,這樣就完成了脫硫劑的再生過程。

    四臺精脫硫塔中三臺脫硫,一臺再生。脫硫劑可循環使用多次,直到氧化鐵表面大部分被硫或其它雜質覆蓋而失去活性為止。約6-9個月更換一次脫硫劑。

    5. 煤氣穩壓與儲存設施 由煤氣輸送系統送來的各氣源廠的荒煤氣進入煤氣穩壓氣柜儲存,由煤氣加壓機抽送至凈化回收系統。

    從精脫硫工序來的凈煤氣做為燃氣輪機的燃料進入氣柜儲存,穩壓后送往焦爐氣壓縮工序。

    4.2.2原材料、燃料、動力消耗定額 原材料、燃料、動力消耗定額見表4-1 表4-1 煤氣凈化回收系統原材料、燃料、動力消耗定額表 (每1000Nm3煤氣消耗) 序 號 名稱及規格 單位 消耗定額 小時消耗 備 注 一 原材料 1 焦爐煤氣 Nm3 1000 101000 2 HPF催化劑 Kg 0.019 1.882 3 濃硫酸(92.5%) Kg 26.174 2643.529 4 焦油洗油 Kg 2.330 235.294 5 TF-1脫硫劑 m3/次 250 ---- 6-9個月更換一次 二 動力及燃料 1 新鮮水(18°C) m3 1.137 114.8 2 循環水(32°C) 化產回收凈化系統循環水 t 9.851 995 低溫水系統循環水 t 17.188 1736 3 低溫水(16°C) t 11.485 1140 4 供汽 夏季 t 0.155 15.7 冬季 t 0.216 21.8 5 焦爐煤氣(16720KJ/ Nm3) 其中:管式爐用 Nm3 2.020 2020 制冷機組用 Nm3 1.879 1879.2 電站用 Nm3 ---- 49516 6 電 KWh 42.749 4318 4.3 自控技術方案 4.3.1 自控水平和主要控制方案 根據工藝生產特點和規模,本設計采用先進、可靠、性價比高的集散型計算機控制系統,簡稱DCS控制系統,對主要裝置的生產過程進行監控。對于輔助裝置及過分分散的監控點則采用常規盤裝儀表進行就地集中監控,其它參數就地指示。

    DCS系統由中央控制室、操作站、現場變送器及執行機構組成。

    控制站設于中央控制室或全廠總調度室,操作站設在車間控制室。控制站完成全生產系統重要參數的監控,操作站完成各相應裝置的工藝參數的監控。控制站可訪問系統的變量、報警、趨勢、圖形、控制、操作系統、通訊接口。

    配套生產裝置采用常規儀表就地檢測和控制。除盤裝儀表外設置必需的就地顯示儀表。

    為加強管理和成本核算,設置相應的動力消耗計量儀表。

    全廠消防報警系統和聯動控制接入DCS系統。可實現全廠總控或分區監控。

    在氣體爆炸危險區內,按防爆要求和工業衛生規范要求設可燃氣體爆炸濃度下限檢測儀,報警接入DCS系統,警報按區設置,并采取相應的聯鎖措施。

    主要控制方案:
    1. 煤氣凈化回收系統各裝置的溫度、壓力、流量、液位控制。

    2. 消防報警及聯動控制系統。

    3. 可燃氣體爆炸下限報警及聯鎖控制系統。

    4. 必要的物料和消耗定額計量控制系統。

    4.3.2 儀表類型的確定 DCS系統以國產品為首選,考慮技術先進可靠有運行經驗,性能價格比值較高的產品和廠商。

    儀表選用性價比高,防腐安全性電動儀表。

    執行機構以氣動裝置為主。

    盤裝儀表以國產儀表為主。

    4.3.3 主要關鍵儀表選擇 置于防爆區域內的儀表嚴格按規范選型。可設本安型或隔爆型,且措施嚴格到位。

    對腐蝕性、結晶性、易堵性物料的測量,采取針對性強,措施可靠的取樣方案。

    4.3.4 動力供應 1. 儀表電源采用雙路交流220V供電,兩路互為備用,DCS設置在線式不間斷供電電源(UPS),蓄電池供電時間為30分鐘。

    2. 儀表氣源為無油、干燥、無塵、潔凈的壓縮空氣,氣源壓力0.5~0.7MPa(表),貯罐容量按備用30分鐘考慮,露點低于當地最低氣溫10℃。

    4.4 主要設備的選擇 1. 煤氣輸送及回饋系統 煤氣輸送回饋系統加壓均選用結構簡單、操作容易、投資省的羅茨鼓風機。

    系統選用ML94WD型羅茨鼓風機三臺,兩開一備。

    2. 脫硫 采用Φ7000×34720的脫硫塔兩臺,內裝輕瓷填料,這種填料具有表面積大、耐高溫、阻力小、投資省、安裝方便等優點。

    3. 硫銨 硫銨飽和器選用Φ5800/4200 H=12000兩臺,介于硫銨母液的腐蝕性,所以材質選用不銹鋼SUS316L。

    4. 終冷、洗苯、脫苯 洗苯塔采用一臺Φ6000×35300孔板波紋填料塔。

    脫苯塔采用一臺Φ2400×26761孔板波紋填料塔。

    5. 精脫硫 選用Φ3000×15500的TG-1脫硫塔四臺,三臺脫硫,一臺再生。脫硫劑一次總裝填量250m3。

    6. 煤氣穩壓與儲存設施 選用容積為50000m3的干式氣柜兩臺,一臺用于煤氣穩壓,一臺用于燃氣儲存。

    煤氣加壓機選用ML94WD型羅茨鼓風機九臺,七開二備。

    其它主要設備選型見設備一覽表 第五章 熱電站 本項目擬建燃氣—蒸汽聯合循環熱電站屬于煤氣凈化后的綜合利用部分,本項目將遵照國家有關產業政策,將凈化回收后的煤氣送入燃氣輪機發電機組發電并供熱,除解決本工程全廠的生產、生活用電等需要以外,多余電力上網銷售。蒸汽除本工程煤氣凈化回收系統及全廠生活自用外,其余提供給孝義市供熱公司。

    5.1 機組選型與建設規模 5.1.1 燃氣——蒸汽聯合循環發電的特點 與常規燃煤機組相比,燃氣—蒸汽聯合循環的主要特點如下:
    1. 優點 (1) 熱效率高 燃氣輪發電機組單循環運行的發電熱效率接近高參數燃煤電廠的熱效率,一般可達28%~36%,組成聯合循環發電機組后,由于充分利用了燃氣輪機的排氣余熱,其發電效率可達40%或更高。

    (2) 投資省 由于燃氣輪機電廠沒有常規火電廠龐大的輸煤系統和除灰、渣裝置,主廠房建筑也較簡單,與同容量常規燃煤電廠相比,初投資可節省40%左右。

    (3) 啟動快,運行靈活 聯合循環系統在熱態啟動時,1小時內能達滿負荷,冷態啟動約3小時內可達滿負荷。燃氣輪機本身能適應大幅度的負荷變化,因此聯合循環發電廠不僅可經濟而有效地帶基本負荷還能很好適應調峰運行。

    (4) 有害物排放量少 燃氣—蒸汽聯合循環電廠是世界上公認的一種“清潔電廠”。它無固體灰、渣和煙塵排放,煙氣中的NOX、SO2含量較低。

    (5) 占地少,定員少 燃氣—蒸汽聯合循環裝置的主機是箱裝模塊結構,布局緊湊,既無常規火電廠的煤場、灰、渣堆場,又無輸煤系統,因此占地面積少,一般占地面積為相同等級容量常規燃煤電廠的 30~40%。機組所需輔助設備少,配備的自控儀表水平高,安全可靠,為此所需的操作人員較少。

    (6) 建設周期短 其建設周期一般自合同簽訂之日起10個月燃氣輪機發電機組即可投產發電,18個月聯合循環熱電廠即可全部建成投產。建設周期明顯短于同容量的燃煤電廠(約24個月)。

    (7) 耗水量少 燃氣—蒸汽聯合循環裝置所需水量僅為常規燃煤電廠的60%左右,特別適用于缺水地區。此外,目前國際上燃氣—蒸汽聯合循環火電廠的可靠性和可用率已經達到較高水平。

    2. 缺點 燃氣—蒸汽聯合循環發電廠使用壽命一般為15~20年,而燃煤電廠為30年,使用壽命短于燃煤電廠。

    綜上所述,雖然燃氣—蒸汽聯合循環機組有上述缺點,但這些缺點在一定條件下是可以接受的。由于燃氣—蒸汽聯合循環發電廠高效低耗、啟動快、調峰能力強、投資省、建設周期短以及環境污染少等一些主要性能指針明顯優于同等功率等級的常規燃煤火電廠,故已被國內外廣泛應用。

    5.1.2建設規模 根據業主要求和焦爐煤氣的供應數量,本期工程建設規模為2×38MW+2×18.5MW燃氣—蒸汽聯合循環熱電站。

    5.1.3機組選型 據初步可行性研究報告及項目建議書的批文,按業主要求和焦爐煤氣的供應數量,本期工程采用“一拖一”雙軸布置的燃氣-蒸汽聯合循環,即設置兩臺燃氣輪機、兩臺余熱鍋爐、兩臺蒸汽輪機。

    1. 燃氣輪發電機組 根據GE目前可提供的機組和他們大量實驗及運行經驗的結果,并考慮到孝義當地的氣候條件,擬選用LM6000 Spint(LM6000PC-Sprint)系列燃氣輪機和PG6000(PG6561B)系列燃氣輪機進行比較。兩種機組的具體參數如下:
    燃氣輪發電機組在ISO條件下的主要技術參數 制造商 美國通用電氣(GE) 美國通用電氣(GE) 燃機型號 PG6561B LM6000PC-Sprint 燃料 焦爐煤氣/柴油 焦爐煤氣 / 天然氣 燃機出力(MW)(ISO工況) 37.02 49.5 進氣壓力 2.3±0.05MPa 46.5 Bar 效率(%) >35% >42% 熱耗(KJ/KW.h) 11480 8935 排氣溫度(℃) 518 438 排氣流量(t/h) 521 424.08 (參考值) 燃機轉速(r/min) 5133 3627 燃機透平級數 3 7 (2高5低) 壓氣機組數 17 19(5低14高) 壓氣機壓比 12.0:1 30:1 氣耗(NM3/h) 24758 25765 氣耗率(NM3/kwh) 0.6688 0.5205 發電機額定功率(MW) 38.0 49.5 發電機額定電壓(KV) 6.3 6.3 冷卻方式 空氣冷卻 空氣冷卻加噴水霧 額定轉數 3000 3000 功率因子 0.8 0.8 頻率(Hz) 50 50 上述機組均采用戶內布置,為緊湊結構,由燃氣輪機、負荷齒輪箱和發電機組成。

    LM6000 Spint系列燃氣輪機是由航空發動機改裝而成,屬于輕型燃氣輪機,效率較高,啟動速度快,適合于調峰;
    但運行噪聲較大,維修不方便,尤其機組大修須到生產地美國修斯頓,不確定的高風險因素較大。

    PG6561B燃氣輪機發電機組屬于重型機組,應用較多,雖然效率較低,但運行噪聲較小,維修較方便,尤其機組大修無須到生產地,不確定的高風險因素較小。該機組從冷態到額定負荷的起動時間約20分鐘,快速起動時間為10~15分鐘。機組在滿載甩負荷時不會引起危及機組安全的超速和熄火。聯合循環運行時,為改善機組的變工況性能,壓氣機進口導葉可調,以使燃氣輪機在部分負荷工況時,仍能保證空氣燃料比,維持較高的排氣溫度,使聯合循環的熱效率不至于下降。

    兩種燃氣輪機機組對余熱鍋爐—供熱蒸汽輪機的選擇:
    (1) 蒸汽參數 在聯合循環中,蒸汽初參數受燃氣輪機排氣溫度的制約。考慮到熱端溫差(指換熱過程中過熱器入口煙氣與過熱器出口過熱蒸汽之間的溫差)△TS=30~50或更高,一般地,當燃氣輪機排氣溫度T4*=450~550℃時,蒸汽采用3.5MPa或6.0MPa的中壓或次高壓的初參數。根據我國有關電站蒸汽輪機和電站鍋爐系列化的標準規定,本項目燃氣輪機對應的蒸汽參數為:
    PG6561B燃氣輪機對應的蒸汽參數為:余熱鍋爐3.82 MPa/450℃,汽輪機3.43 MPa/435℃;

    LM6000PC-Sprint燃氣輪機對應的蒸汽參數為:余熱鍋爐2.45 MPa/400 ℃,汽輪機2.35 MPa/390℃;

    (2) 蒸汽產量 余熱鍋爐出口的排煙溫度影響余熱鍋爐的產汽量、即影響余熱鍋爐的熱效率,它與所選的蒸汽循環型式、節點溫差以及燃料中的硫含量等有密切關系。

    降低排煙溫度要受到露點溫度(排煙中水蒸汽開始凝結的溫度)的制約,當燃氣輪機燃用含硫較高的燃料時,排氣中含有較多SO2,水蒸汽凝結時它就變為亞硫酸而腐蝕金屬壁面,所以余熱鍋爐的排煙溫度應高于露點,此時余熱鍋爐的排煙溫度一般不宜低于150℃。

    另外,余熱鍋爐出口的排煙溫度不低于余熱鍋爐給水溫度。

    余熱鍋爐—汽輪機的產汽量、發電量、供熱量初步計算如下:
    燃機型號 PG6561B LM6000PC-Sprint 余熱鍋爐蒸汽壓力 3.82 MPa 2.45 MPa 余熱鍋爐蒸汽溫度 450℃ 400℃ 余熱鍋爐蒸發量 74t/h 61 t/h 余熱鍋爐給水溫度 104℃ 104℃ 余熱鍋爐排煙溫度 160℃ 160℃ 汽輪機蒸汽壓力 3.43 MPa 2.35MPa 汽輪機蒸汽溫度 435℃ 390℃ 汽輪機容量 18.5MW 11MW 汽輪機可外供蒸汽量 40 t/h 30 t/h 供熱時發電量 15.5MW 8.2MW 一套機組聯合循環可供熱面積 36×104㎡ 24×104㎡ 一套機組聯合循環不供熱時發電量 55.52MW 60.5MW 一套機組聯合循環供熱時發電量 52.52MW 56.7MW 由此可知,從供熱的角度來看,PG6561B在聯合循環時可滿足孝義市70×104m2的供熱。而LM6000PC-Sprint燃氣輪機組由于其排氣溫度較低,余熱鍋爐—蒸汽輪機的蒸汽參數按有關電站蒸汽輪機和電站鍋爐系列化的標準規定只能定在次中壓等級,致使余熱鍋爐—蒸汽輪機的熱效率較低,影響了聯合循環熱效率的提高,且滿足不了孝義市70×104m2的供熱。

    綜上所述,考慮到運行維修、不確定的高風險因素以及供熱等,推薦PG6561B燃氣輪發電機組為本可研設計選擇機組。

    2. 余熱鍋爐 (1) 余熱鍋爐形式的選擇 余熱鍋爐有立式強制循環、立式自然循環和臥式自然循環三種類型。

    自然循環余熱鍋爐與強制循環余熱鍋爐的比較 自然循環方式 強制循環方式 傳熱面積 相同 相同 可用率 99.95 97.50 在燃氣輪機運行范圍內的使用性 廣 窄 水循環的自然平衡性 有 有限 循環泵的設置 無 有 外部耗功 無 有泵的耗功 占地面積 較多 較少 鋼結構與管道 輕而多 重而少 基礎和撐腳 輕而多 重而少 安裝所需設備 輕 重 運行及維護 較易 較難 從自然循環與強制循環這兩種循環方式對于余熱鍋爐的性能、價格和維護等方面的影響可以看出兩大類的余熱鍋爐各有其優缺點和局限性。但從聯合循環中余熱鍋爐的應用發展看,大多傾向于臥式的自然循環技術,主要原因有:①自然循環操作容易且較安全。因為臥式自然循環汽包等面積較大,當功率變化時燃氣輪機排氣熱力波動的適應性和自平衡能力都強,熱流量不易超過臨界值。②強制循環中的水平管束容易發生汽水分層現象,而且沉結在水平管子底部的結垢要比含有蒸汽的管子頂部要少,這種沿管子周圍結垢的差異會造成溫度梯度、不同程度的傳熱和膨脹,其結果將是強制循環的余熱鍋爐容易發生腐蝕、燒壞、塑性變形等事故。自然循環中的垂直管束結垢情況比強制循環中的水平管束均勻,不易造成塑性形變和故障,同時也減緩了結垢量高而使余熱鍋爐性能下降的問題。③自然循環的可用性高(為99.95%)。在強制循環中,為了避免余熱鍋爐發生腐蝕、燒壞、塑性變形等事故,就需要采用大循環倍率的循環泵,這就要額外的消耗能量,而且會由于循環泵發生故障,致使強制循環余熱鍋爐的運行可用率要比自然循環低2個百分點左右。④強制循環沒有減少換熱面積的作用。因為鍋爐的換熱系數主要取決于煙氣側對管壁的表面傳熱系數,強制循環只加速了管束內水流速度,對改善水側的換熱系數是有利的,而對整個鍋爐的換熱系數影響不大。

    本工程推薦采用臥式自然循環余熱鍋爐。主要原因有以下幾點:
    A. 對運行方式的適應性 臥式布置余熱鍋爐的支吊一般采用支撐結構,這種結構在美國早期的聯合循環電廠中較多采用,這種電廠一般承擔基本負荷;
    而立式布置余熱鍋爐的支吊采用吊掛結構,比較能適應熱膨脹,可較好地適應電廠二班制運行,而臥式布置余熱鍋爐在電廠擔負二班制運行時,鍋爐的爐殼容易引發裂紋。

    B. 對啟動性能的適應 如果采用強制循環方式,余熱鍋爐的受熱面管子的管徑可以減少,而整個鍋爐的水容積就減少,也就意味著余熱鍋爐啟動時的熱慣性就減少,可以加快啟動速度,但必須裝設強制循環泵,增加了廠用電及故障點;
    而采用自然循環方式,可不設強制循環泵,減少了廠用電率及故障發生的機率,雖然余熱鍋爐的熱慣性相對強制循環方式大一點,啟動時間相對較長一點。但本工程考慮帶基本負荷,因此,采用自然循環方式較為符合實際情況。

    C. 現有國內設計制造技術的現狀 國內余熱鍋爐制造廠商供貨的余熱鍋爐大多采用臥式自然循環和立式強制循環,且業績較多,對于立式自然循環,國內的余熱鍋爐制造廠商則都業績較少。

    (2) 蒸汽循環方式的選擇 蒸汽循環方式有很多種方案供選擇,有單壓、雙壓、雙壓再熱、三壓、三壓再熱等方式,循環方式越復雜其效率越高,但是投資也相應地增加,采用哪種循環方式主要取決于電站的投資成本費用、燃料價格和質量、電站的負荷性質以及運行維護費用等。

    本項目燃氣輪機容量相對較小、余熱鍋爐—蒸汽輪機的蒸汽參數相對較低、且采用抽汽式汽輪機,選用單壓相對要優越,而如果選用雙壓、雙壓再熱、三壓或三壓再熱,其配套系統會更加復雜,投資增加。因此,本工程擬采用單壓蒸汽循環方式。

    (3) 余熱鍋爐的參數 因此,本工程考慮配置兩臺單壓、無補燃、自然循環型余熱鍋爐,單臺余熱鍋爐的主要性能參數如下:
    項 目 單 位 數 量 型號 -3.82/450 額定蒸發量 t/h 74 額定過熱蒸汽壓力 MPa 3.82 額定過熱蒸汽溫度 ℃ 450 中壓汽包工作壓力 MPa 4.12 給水溫度 ℃ 104 燃機排煙溫度 ℃ 518 鍋爐排煙溫度 ℃ 160 鍋爐煙氣阻力 mmH2O 250 煙氣流量 Nm3/h 426317 3. 蒸汽輪發電機組 本工程采用單軸、單缸、抽凝式蒸汽輪機。

    煤氣凈化回收系統用汽及全廠采暖用汽量見表7-2。

    兩套燃氣輪發電機組配兩套蒸汽輪發電機組,其性能參數如下:
    蒸汽輪機型號 KC18.5-3.43/0.49 銘牌功率(MW) 18.5 純凝汽時額定蒸汽流量(t/h) ~74 額定進汽壓力(MPa) 3.43 額定進氣溫度(℃) 435 抽氣壓力(MPa) 0.49(0.39~0.68) 抽汽量(t/h) 0~40 純凝汽時凝汽量(t/h) ~74 發電機型號 QF-K18.5-2 額定功率(MW) 18.5 額定轉速(rpm) 3000 額定電壓(KV) 6.3 功率因子 0.8 4. 聯合循環機組 聯合循環機組的主要性能參數和經濟指針見下表:
    項 目 ISO工況 兩臺燃機出力(MW) 2×37.02=74.04 汽輪機出力(MW) 18.5×2=37 聯合循環出力(MW) 111.04 聯合循環熱耗率(KJ/KW.h) 7724 循環氣耗率(NM3/ KWh) 0.45 聯合循環效率(%) 44.3 折合發電標準煤耗(㎏/ KWh) 0.2636 5.2 熱力系統 5.2.1 煙道三通門及旁通煙囪 一般設置煙道三通門有兩種考慮:
    (1)燃氣輪機先到貨,施工安裝進度很快,先讓燃氣輪機投產發電;

    (2)聯合循環啟動時,利用三通門的開度,先讓燃氣輪機帶滿負荷,再通過三通門開度的改變,配合余熱鍋爐和蒸汽輪機帶負荷。

    由于本工程總工期較短,則第(1)項中的考慮意義不太大,而對于第(2)項,由于余熱鍋爐采用了自然循環鍋爐,啟動速度不能與燃氣輪機完全相匹配。因此本工程擬設煙氣三通門及旁通煙囪。

    5.2.2 原則性熱力系統 本項目為兩臺燃氣輪機配兩臺余熱爐拖動兩臺蒸汽輪機。

    1. 主蒸汽系統 主蒸汽采用母管制。

    2. 凝結水系統 為適應一拖一的運行方式,每臺汽輪機設有三臺容量為50%的凝結水泵,兩用一備。凝結水泵型號4N6型,流量30~50m3/h,揚程63.5~59.5m,電動機功率22KW。

    3. 給水加熱、除氧系統 每臺機組設有一臺軸封加熱器。凝結水經軸封加熱器加熱后,進入余熱鍋爐。

    4. 抽汽系統 留有向煤氣凈化回收系統、全廠采暖系統供氣及將來向孝義市供熱的抽汽口,抽汽壓力0.49MPa。

    5. 高壓給水系統 設有三臺電動高壓給水泵,向余熱鍋爐汽包供水,兩用一備。型號DG46-50×11,流量46m3/h,揚程560m,電動機功率132Kw 6. 抽真空系統 每臺機組設有射水抽氣裝置一套。

    7. 余熱鍋爐排污 余熱鍋爐汽包的連排及定排均引入連續排污擴容器及定期排污擴容器。連續排污擴容器及定期排污擴容器各設置一臺。

    8. 氮氣系統 本工程氮氣系統設50m3和20m3貯罐各一個,出口壓力2.9±0.1Mpa,氮氣外購。

    9. 工業水系統 本工程每臺機組擬設2臺工業水泵,一用一備。工業水系統為閉式循環系統,循環介質采用除鹽水。閉式系統設有兩臺100%容量的水-水交換器,一用一備。

    10. 冷卻系統 本工程汽輪機采用直接空冷冷凝器。

    5.2.3 電廠運行 電廠在非采暖期,蒸汽輪機可作純凝汽運行,也可作抽汽運行,純凝時發電功率為18.5MW,抽汽16t/h時發電功率為17.2MW。

    在采暖期,電廠蒸汽輪機作抽汽運行,可提供最大40t/h的供熱用汽,此時,蒸汽輪機的發電功率為15.5MW。

    5.3 燃料供應系統 5.3.1 煤氣耗量 1. 煤氣品質 燃氣——蒸汽聯合循環發電所用燃料為本項目化產回收凈化系統凈化后的焦爐煤氣。其質量標準和成份如下。

    煤氣成分分析資料表 (V %) 項目 H2 CH4 CO CnHm CO2 N2 O2 H2O 干煤氣 58.0 26.0 6.2 2.5 2.2 4.5 0.6 20℃飽和狀態下 56.7 25.42 6.07 2.44 2.15 4.47 0.59 2.22 煤氣壓力:~0.007MPa(表);

    煤氣熱值:4100Kcal/Nm3(16720KJ/Nm3) 2. 煤氣消耗量 本工程2臺燃機的煤氣耗量見下表:
    小時耗氣量(Nm3/h) 24758×2=49516 日耗氣量(Nm3/日) 年耗氣量(Nm3/年) 42088.6×104 注:1)表中氣耗量是ISO工況下的氣耗量。

    2)年利用小時按8500小時計。

    5.3.2 煤氣輸送 煤氣采用管道輸送,管道采用架空方式。由煤氣壓氣機自煤氣柜送至燃機發電。輸送能力按二組聯合循環機組考慮,不設備用管道。煤氣經調壓站調壓后,壓力由0.007 MPa 調節至燃氣輪機適合的壓力(約2.3 MPa)后供燃機使用。

    調壓站設兩路100%容量管道至燃機,一路運行,一路備用。

    5.3.3 煤氣壓縮機選擇 目前,壓縮機使用較多的是活塞式壓縮機、離心式壓縮機、軸流式壓縮機。它們相比各有優缺點。

    活塞式壓縮機的特點是:氣流速度低,損失小,效率高;
    壓力范圍廣,從低壓到超高壓范圍都適用;
    適應性強,排氣壓力在較大范圍內變動時,排氣量不變;
    除超高壓壓縮機外,機組的零部件多用普通金屬材料;
    外型尺寸及重量較大,結構復雜,易損件多,排氣脈動性大,氣體中常混有潤滑油。

    離心式壓縮機和軸流式壓縮機屬于透平式壓縮機類,它們共同的特點是:氣流速度高,損失大;
    流量和出口壓力的變化由性能曲線決定。若出口壓力過高,機組進入喘振工況而無法運行;
    旋轉零部件常用高強度合金鋼;
    外型尺寸及重量較小,結構簡單,易損件少,排氣均勻無脈動,氣體中不含油。

    但離心式壓縮機和軸流式壓縮機相比各有特點。軸流式壓縮機具有效率高(設計工況下絕熱效率可比離心式壓縮機高出5~10%)、流量大等優點,但排氣壓力不高,穩定工作范圍窄,對工質中的雜質敏感,葉片易受磨損;
    離心式壓縮機則不同,除效率比軸流式壓縮機低外,可達到很高的排氣壓力,允許輸送較小的流量。

    根據對沈陽遠大壓縮機制造有限公司、西安交通大學、陜西鼓風機廠等調研,這幾家的方案設計如下:
    單位 沈陽遠大 陜西鼓風機廠 壓縮機型號 4M45-223.2/0.1-2.4 E35-6+4+3+4 壓縮機型式 活塞式 離心式 壓縮機結構型式 臥式、四列三級壓縮 三缸三冷卻、雙層布置 壓縮級數 17 吸氣壓力 kPa 10 10 吸氣溫度 ℃ 20 20 排氣壓力 MPa 2.4 2.4 排氣溫度 ℃ 排氣流量 Nm3/h 200 200 壓縮機軸功率 KW 1874 1980 電機功率 KW 2200 2500 電壓等級 kV 6或10 6或10 因此,本項目擬選用離心式壓縮機, 一臺燃氣輪機對應壓縮機為:二用一備 兩臺燃氣輪機對應壓縮機為:四用一備 另外,在壓縮機的出口母管上加裝氣體能量在線控制裝置。其主要作用是控制進入燃氣輪機的氣體總能量保持穩定。

    5.4 化學水處理系統 5.4.1 水源及水質 本工程的水源為當地的地下水,水質均屬于有負硬度的水質,總離子量在10.36mmol/l左右。水質分析見下表。

    水質分析報告表 工程名稱:
        取水地點:
               取水時氣溫:15℃        取水時水溫:15℃        水樣種類         化驗室編號:     取水日期:2003 3. 16      選樣日期:2003.3 17      試驗日期:2003.3.17      項  目 ρ(B) mg/l C(1/nB) Mmol/L 項  目 C(CaCO2) mgl/L 陽 離 子 Na+ 91.11 3.96 硬 度 硬度 58.55 Ca + 14.53 0.73 非碳酸鹽硬度 0.00 Mg 5.38 0.44 碳酸鹽硬度 58.55 Fe+ 0.28 負硬度 142.61 Fe+++ 酸堿度 甲基橙堿度 201.16 Al +++ 酚酞堿度 0.1 HN+ 0.90 0.05 酸度 0 合 計 112.2 5.18 PH值 8.32 陰 離 子 Cl- 31.41 0.89 游離CO2 SO 4- 11.61 0.24 總礦化度 424.48 NO3- 0.00 0.00 耗氧量(O2) 0.08 NO2- 0.04 0.00 H2SiO2 23.35 HCO3- 245.14 4.02 余氯 PO3-4 0.31 0.01 膠體硅 F- 0.43 0.02 溶解固型物 301.91 合 計 288.94 6.7 全固型物 總 計 401.14 14.9 懸浮物 0 電導率 710.μs/cm 污染性指數(f1) 5.4.2 鍋爐補給水處理 1. 系統出力的確定 (1)正常汽水損失:
    2×74×3%=4.44t/h (2)排污損失:
    2×74×2%=2.96t/h (3)啟動或事故增加損失:
    74×10%=7.4t/h (4)化學廠用汽 2t/h (5)雜用汽 1t/h (6)采暖和化產生產用汽 3t/h (7)對外供熱損失 21.8t/h (8)燃機閉式循環補水損失 8 t/h 總計 57.6t/h 鍋爐補給水的正常補水量冬季為50.2t/h,夏季為36.4t/h;
    最大補水量冬季為57.6t/h,夏季為43.3t/h。

    2. 系統的選擇 根據水質及安裝機組對鍋爐補給水水質的要求,本工程可研階段的鍋爐補給水處理系統,分別對兩個方案進行了經濟比較。

    方案一采用反滲透予脫鹽加混床系統,系統具體工藝流程如下:
    加藥劑 ↓ 水工來水→ 生水箱→ 生水泵 → 雙濾料過濾器→5μ過濾器→高壓泵→反滲透裝置→除碳器→脫碳水箱→脫碳水泵→混合離子交換器→除鹽水箱→主廠房。

    其方案二具體工藝流程為:
    水工來水→雙濾料過濾器→清水箱→清水泵→陽交換器→除碳器→ 中間水箱→中間水泵→陰雙室床→混合離子交換器→自用除鹽水箱→陽、陰、混床再生泵→二級除鹽水箱→主廠房。

    上述方案技術均可行,設備落實,工藝有成熟的經驗,出水水質也均能達到鍋爐補給水水質要求。方案二占地面積大,運行費用也高且運行操作和維護工作量大。方案一具有可靠的先進科學技術和先進設備,是目前水處理技術首選先進技術之一。其占地面積小,運行費用低,便于操作,運行維護小等特點。即方案一優于方案二。為此,本工程可研階段的水處理系統推薦方案一。其系統出力為 2×30t/h的RO裝置,事故時緊急用水由除鹽水箱提供。詳見鍋爐補給水處理原則系統圖。

    3. 系統的連接及操作方式 系統中的雙濾料過濾器和細砂過濾器及混合離子交換器均采用母管制并聯連接方式。

    反滲透系統的運行、控制的操作采用PLC程控。

    5.4.3 藥品的運輸方式、貯存及再生廢液的排放 混床酸堿貯存的容量按每月30天用量考慮,由汽車運輸。本工程設有酸貯槽V=10m3的一臺,V=10m3的堿貯槽一臺。酸(堿)由卸酸(堿)泵打至高位酸(堿)槽車內,自流到酸(堿)計量箱內待再生時用。

    本工程混床再生后的酸堿廢水處理,在室外設了一座V=160m3的酸堿廢水中和池。池頂上設了一座中和泵房。內設有中和水泵和羅茨風機各兩臺及酸堿計量器設備。廢水經空氣攪拌酸堿中和達到排放標準后,排入下水道。

    5.4.4 水處理室的面積及主要設備的布置 水處理除鹽間占地面積為252m2,反滲透的加藥系統、清洗系統、食鹽再生及水泵間共占地面積93.6 m2。水處理間內設置了值班控制室,運行的分析化驗也均在水處理間,水處理室外設有生水箱和反洗水箱各一臺,軟化水箱布置在主廠房附近。

    5.4.5 化學試驗室的儀器設備配置 試驗室的主要設備的配置參照《火力發電廠化學設計技術規程》規定進行配置。

    5.4.6 給水、爐水、校正處理及汽水取樣 1. 給水加氨處理 為了減少由于低PH值所引起的給水系統的腐蝕,維持給水中PH值在規定范圍內,給水采用加氨處理。

    2. 爐水校正處理 為了防止鍋爐結垢,維持爐水磷酸根在2~10mg/l范圍內,爐水采用加磷酸鹽處理。

    3. 汽水取樣 為了準確無誤的監控機爐運行中給水、爐水和蒸汽的質量變化情況,判斷系統中的設備故障,每臺機組配備一套集中汽水取樣裝置,取樣裝置包括減壓裝置、恒溫裝置、冷卻器、化學分析儀、指示儀、報警儀及其附屬設備。每套裝置分為高溫盤和分析儀表盤。且高溫盤和分析儀表盤分開布置在兩個房間。在汽水取樣分析儀表間設空調裝置。

    5.4.7 循環水處理 本工程的循環水處理考慮加復合藥劑處理。排污率為0.9%,濃縮倍率為3~4倍。設循環水處理加藥設備一箱兩泵成套設備一套,并考慮夏季加次氯酸鈉藥劑,以防止水塔內藻類的滋生。

    新建循環水加藥間4×8平方米,內設所有的循環水加藥設備,循環水加藥間布置在水塔附近。

    5.5 空冷與供排水系統 5.5.1 空冷系統 由于本項目位于我國嚴重缺水的北方地區,熱電廠作為用水大戶,大幅度降低熱電廠用水,有著重要的現實意義,也符合當前的國家節水政策。為此,本項目兩臺汽輪機機組的冷卻系統采用直接空冷系統。

    1. 采用空冷系統的必要性 眾所周知,水是一種資源。水資源的短缺已經嚴重威脅到人類的生存環境,因此節約用水已是目前全球范圍內的一種趨勢。山西地處我國北方地區,水資源嚴重匱乏,人均水資源遠遠低于國內人均值,如何在有限的水資源狀況下,貫徹國家優化資源配置,加快中西部發展,是一項重大決策問題。電廠是耗水大戶,降低電廠的耗水量對水資源的合理使用,保持可持續發展有著重大的節水意義。目前,雖然電廠也在積極采取種種節水措施,但仍然要消耗大量的水資源。若要更有效地降低電廠的耗水量,就應該采用具有顯著的節水效果的空冷技術。采用空冷技術后,可全廠性節水70%左右,建設一座濕冷電廠的水量可以建設3到4座同樣容量的空冷電廠。電廠初投資雖然增高了一些,但節約了有限的水資源和節省了長期的大量的水費。在富煤缺水的山西建設電廠,從宏觀上講,節約了有限的水資源配額,就為山西的可持續發展創造了良好條件,對于投資方來講,能夠充分利用煤水資源組合的優勢,在一定的水資源的條件下,擴大建設容量,使得電力項目能夠順利實施。

    所以,在山西建設電廠采用空冷技術具有深遠的戰略意義。

    2. 直接空冷基礎數據 (1) 氣象參數 設計環境干球溫度 16℃ 廠址海拔高程 780m 當地大氣壓 927.7hPa 年平均相對濕度 61% (2) 汽輪機尾部參數 汽輪機排汽量 69.00t/h 汽輪機排汽焓值 ~2437.6kJ/kg 汽輪機背壓 16.0kPa 3. 直接空冷系統概述 電廠直接空冷技術應用已有幾十年的歷史,初期限于當時的技術條件,只是應用于一些小容量的汽輪發電機組。隨著經驗的積累和工業技術水準的發展,尤其是在二十世紀七十年代后,一些困擾直接空冷技術應用的技術問題得到解決,電廠直接空冷技術的應用開始進入較快的發展期。

    所謂直接空冷系統是由空冷凝汽器、輔機冷卻塔、輔機循環水泵組成。空冷凝汽器由空冷凝汽器平臺、風機組成。它是將汽輪機排出的乏汽,由管道引入稱之為空冷凝汽器的鋼制散熱器中,由環境空氣直接將其冷卻為凝結水,減少了常規二次換熱所需要的中間冷卻介質,換熱溫差大,效果好。除此之外,其它的主要特點還有:
    (1) 汽輪機背壓變幅大。汽輪機排汽直接由空氣冷凝,其背壓隨空氣溫度變化而變化,我國北方地區一年四季乃至晝夜溫差都較大,故要求汽輪機要有較寬的背壓運行范圍。

    (2) 真空系統龐大。汽輪機排汽要有大直徑的管道引出,用空氣作為直接冷卻介質通過鋼制散熱器進行表面換熱,冷凝乏汽需要較大的冷卻面積,因而導致真空系統的龐大。

    (3) 電廠整體占地面積小。由于空冷凝汽器一般都布置在汽機房頂或汽機房前的高架平臺上,平臺下仍可布置電氣設備等,空冷凝汽器占地得到綜合利用,使得電廠整體占地面積減少。

    (4) 冬季防凍措施比較靈活可靠。間接空冷系統的主要防凍手段是設置百葉窗來調節和隔絕進入散熱器的空氣量。若百葉窗關閉不嚴或驅動機構出現機械或電氣故障,將導致散熱器凍結。而直接空冷可通過改變風機轉速或停運風機或使風機反轉來調節空冷凝汽器的進風量直至吸熱風來防止空冷凝汽器凍結,調節相對靈活,效果好且可靠。已有成熟的運行經驗可以借鑒。

    4. 直接空冷系統方案確定 經進行初步計算,每臺機組需要配備空冷凝汽器的散熱面積為68600m2。

    空冷凝汽器采用鋼制大直徑橢圓翅片管。橢圓管規格擬為100×20mm,壁厚為1.5mm。

    翅片規格為119×45mm,厚度為0.35mm。

    翅片管外表面均熱浸鋅進行防腐處理。

    空冷凝汽器管束分為順流管束和逆流管束。每個管束寬約2.325m。管束高度:順流為5.8m,逆流為4.5m。6個管束組成一個空冷凝汽器散熱單元。每個散熱單元以6個管束以接近60°角組成等腰三角“A”型結構,“A”形兩側分別為3個管束。每臺機組的空冷凝汽器按3組(排)布置 ,每組由3個冷卻單元組成,其中2個為順流空冷凝汽器,1個為逆流空冷凝汽器。每臺機組的平臺面積為24.5×24m2。有效進風口高度:10m。

    每組空冷凝汽器配置一臺軸流式風機,每臺機組共配置6臺風機。

    風機參數:
    順流風機 逆流風機 風機直徑 (m):
    4.87 4.87 風機轉速 (r.p.m):
    60 60 空氣流量 (m3/s):
    175 145 風 壓 (Pa):
    180 175 風機軸功率(kw):
    50 50 迎風面風速(m/s):
    2.50 2.50 風機臺數(臺):
    6 3 連接低壓缸的主蒸汽排汽管擬采用一條DN2200mm的焊接鋼管;
    連接各組(排)的蒸汽輸送支管(蒸汽分配管)擬采用DN1600mm的焊接鋼管。

    5.5.2 供排水系統 1. 輔機與工業設備冷卻水系統 循環冷卻水量由下表所列:
    循環冷卻水量 (m3/h) 序號 項目 夏季 冬季 1 空冷器冷卻水 240 180 2 油冷器冷卻水 380 285 3 工業設備冷卻水 150 113 4 合計 770 578 循環供水泵共設三臺,其型號與規范為:
    水泵型號:200S42A型,Q=198~310m3/h,H=43~31m。

    電機型號:Y200L2-2型,N=37kW。

    循環水供水泵布置在集中水泵房內。

    循環供水管采用DN400焊接鋼管,循環水回水管采用DN450焊接鋼管。循環水水質穩定處理詳見化學水專業部分。

    冷卻塔選用10NB-400型玻璃鋼冷卻塔二套,每套夏季冷卻水量為 400 m3/h,夏季二套運行,其它季節二套調節運行。為改善冷卻塔的通風條件和節省占地面積,冷卻塔布置在冷卻水池的頂面上。冷卻水池為鋼筋混凝土結構,容量為200 m3。

    2. 熱電站用水量統計 熱電站夏季和冬季用水量統計如下表所列:
    夏季用水量統計表 (m3/h) 序號 用水項目 用水量 回收水量 耗水量 備注 1 冷卻塔蒸發損失(P1=1.3%) 9 0 9 2 冷卻塔風吹損失(P2=0.5%) 4 0 4 3 系統排污損失(P3=1.2%) 9 0 9 4 工業設備冷卻用水 10 10 0 注 5 化學水車間用水 58 14 44 注 6 其它用水 10 2 8 7 合 計 100 26 74 注:接回收水系統。

    冬季用水量統計表 (m3/h) 序號 用水項目 用水量 回收水量 耗水量 備注 1 冷卻塔蒸發損失(P1=1.3%) 7 0 7 2 冷卻塔風吹損失(P2=0.5%) 3 0 3 3 系統排污損失(P3=1.2%) 6 0 6 4 工業設備冷卻用水 7 7 0 注 5 化學水車間用水 77 19 58 注 6 其它用水 10 0 10 7 合 計 115 26 84 注:接回收水系統。

    為節省電廠用汽輪機排汽采用了直接空冷系統,從而消除了電廠主要的耗水點;
    對工業設備冷卻回水進行了回收利用,作為輔機和工業設備循環水系統的補充用水;
    對工業廢水進行回收利用,作為電廠的雜頂用水。

    為節省電廠用汽輪機排汽采用了直接空冷系統,從而消除了電廠主要的耗水點;
    對工業設備冷卻回水進行了回收利用,作為輔機和工業設備循環水系統的補充用水;
    對工業廢水進行回收利用,作為電廠的雜頂用水。

    電廠冬季運行最大小時用水量為84 m3/h。

    3. 回收水系統 (1) 為減少電廠水源供水量,擬定對工業廢水進行回收利用,作為雜項用水。

    (2) 回收水系統由工業廢水收集管、回收水池、回收水泵和回收水供水管網等組成。

    (3) 回收水泵設置二臺,其中一臺為備用泵。

    型號IS65-40-200型,流量Q=30 m3/h,揚程H=47m。

    5.6 電氣部分 5.6.1 電氣主接線 本工程建設2×38MW燃氣—蒸汽聯合循環發電機組,根據系統部分的接入系統方案,電廠以110kV電壓接入電網,并根據機組規模、出線數量等因素,主接線按110kV單母線分段設計。四臺發電機與主變壓器接成發電機一變壓器組單元接線將發電機出口的6.3kV電壓升高至110kV后接入母線。110kV系統按兩回出線考慮,一回并網,預留一回,并留有擴建的余地。高壓啟動/備用變壓器由110kV母線引接。

    5.6.2 廠用電接線 本工程高壓廠用電源系統采用6.3kV電壓,工作電源直接由發電機出口經電抗器引接。高壓廠用電源接線形式為單母線分段。高壓啟動/備用電源由高壓廠用備用變壓器供給。

    6kV廠用電源系統采用中性點不接地方式,選用KYN28A型金屬鎧裝全封閉高壓開關柜,配真空斷路器。

    低壓廠用電源采用380/220V動力、照明合并供電的三相四線制系統,接線形式為單母線接線,每段由一臺低壓廠用變壓器供電。設低壓廠用備用變壓器一臺作為低壓廠用備用電源。

    5.6.3 設備布置 110KV配電裝置采用室外配電裝置,布置在主廠房A列的正前方。

    主變壓器及高壓啟動/備用變壓器布置于空冷冷凝器平臺旁邊或下面。

    高壓廠用電抗器布置于主廠房零米發電機小間旁的電抗器間內,發電機小間內布置勵磁柜、滅磁柜、發電機出口電流、電壓互感器等。

    汽輪發電機房的B-C列的零米層布置高低壓配電裝置。

    5.6.4 主要設備選型 主變壓器 S9-50000/110kV(S9-25000/110kV), 121±2×2.5%/6.3kV,Yn0,d11 ,Uk=14% 廠用電抗器 XKK-6-2000-12,2000A,Xk=12% 廠用高壓備用變壓器 S9 -5000/110kV,5000kVA 6kV高壓開關柜 KYN28A型金屬鎧裝移開式開關柜,ZN63真空斷路器 380V低壓開關柜 GCS抽出式開關柜 5.6.5 電氣二次線 按《火力發電廠設計技術規程》(DL5000-2000)的要求設電氣主控樓,控制方式為電氣主控制室方式,在主控制室對下列設備進行控制、保護、監視;
    發電機、主變壓器、 110KV線路及母線設備、高低壓廠用及備用電源系統、中央信號及直流系統。控制保護系統按綜合自動化系統方式配置,并輔以必要的常規控制監視設備。

    保護系統的配置按《繼電保護和安全自動裝置技術規程》(GB14285-93)及相關反事故措施要求配置,其中保護均采用微機保護。

    鍋爐、汽機電動機在機爐控制室,通過DCS控制、監視。

    直流電源采用微機高頻開關電源,配套免維護鉛酸蓄電池組。

    5.7 熱力控制部分 5.7.1 控制方式 采用集中控制方式,兩燃機兩爐兩汽機共設一個控制室。

    化學水處理系統、煤氣供氣系統、循環水泵房等輔助系統的控制設備采用就地集中的控制方式,分別在相應車間內設就地控制室。

    5.7.2 控制水平 1. 熱工自動化水平 (1) 自動化對負荷的適應性 機組的自動化系統設計,以滿足整個機組安全經濟運行為前提,配備少量的運行人員,在控制室內人員以CRT及操作鍵盤為監視控制中心,完成正常運行工況的監視與調整及緊急事故的處理,在就地人員的配合下實現機組的啟、停。

    自動控制系統考慮在最低負荷以上范圍的自動控制。在機組異常工作時,自控系統能自動進行停機、停爐等有關操作,以確保機組的安全。

    (2) 機組控制模式 本工程2×38MW級機組采用一套以微機處理器為基礎的分散型控制系統(DCS)。DCS的主要功能包括:數據采集系統(DAS);
    模擬量控制系統(MCS);
    輔機程控系統(SCS)。主要輔機的程控以子組級控制水平為主,即實現一臺輔機及相關設備的程控。

    對于輔助系統如余熱鍋爐定期排污系統,均采用獨立的程控系統,并留有與DCS的通訊接口。

    2. 控制系統的總體結構 (1) 機組控制系統總體構成 控制系統的總體構成是基于以下原則:
    A. 整個爐機的運行管理在爐機控制室內,運行人員以CRT鍵盤作為監視和控制中心。

    B. 由基于微處理器技術的分散型控制系統實現機組的數據采集與處理系統(DAS)、模擬量控制系統(MCS);
    輔機程控系統(SCS)。

    C. 作為DAS系統的補充,設少量的常規儀表和重要熱工信號。

    D. 燃氣輪機、余熱鍋爐--汽輪機停機保護由繼電器硬接線方式實現,在控制臺上設有手動激勵保護按鈕。

    (2) 各系統之間的通訊方式、信息共享范圍 在DCS系統中MCS、SCS系統所需的輸入信號直接由I/0信道引入各自系統,并通過通訊總線傳送到DAS系統。

    (3) 常規儀表和后備手操的設置原則 在分散型控制系統通訊故障或操作員站全部故障時,確保機組安全停運。

    5.7.3 熱工自動化設備選擇 (1) 分散控制系統的選型 分散控制系統是目前國內外大、中型機組普遍采用的控制系統。現在國內儀表行業已分別采取各種方式引進或合作生產世界上各種不同型式的分散型控制系統。DCS選擇技術先進設置合理,有成功運行經驗,適合本工程特點且性能價格比較好的系統。

    (2) 由主輔設備制造廠配供的控制系統 燃氣輪機、余熱鍋爐--汽輪機本體安全監視儀表(TSI) (3) 其它控制設備及儀表的選型 ——單獨系統程控采用可編程控制器。

    ——控制室后備操作盤選用框架式儀表盤,電源盤、保護盤、就地盤均采用柜式儀表盤。

    ——熱力配電箱采用抽屜式配電箱。

    ——指示表采用XF系列或數字元儀表。

    ——變送器:選用1151系列電容式變送器。

    ——保護用開關量儀表采用引進型產品。

    ——執行器選用是電動Ⅲ型系列。

    5.8 主廠房布置 燃氣輪機發電機組為箱體結構布置,蒸汽輪機發電機組采用室內布置。余熱鍋爐采用露天布置。

    由于燃氣輪機排氣方向的原因,燃氣輪機與余熱鍋爐只能按“丁”字型布置,則主廠房布置就有兩個方案。

    方案一:汽機房布置在燃氣輪機與余熱鍋爐的“丁”字型的一側,充分利用場地;
    方案二:汽機房布置在余熱鍋爐的端部。

    方案一的占地面積比方案二減少~21%;
    方案一電纜至電子設備間的距離比方案二的要短;
    方案二的檢修空間比方案一要優,但方案一仍可利用周邊場地來滿足檢修空間的要求。在本工程中推薦方案一。

    兩臺汽輪發電機組采用縱向布置。加熱器平臺采用島式結構,其間布置有汽封加熱器、汽輪機主油箱。

    汽輪發電機房的B-C列的零米層布置高低壓配電裝置,運行層布置機、爐、電控制室。

    電動給水泵靠B列側橫向布置。在汽機房固定端零米設有檢修場地,可滿足機組大小修的要求。

    除氧給水控制室布置在汽機房零米靠近B列側兩機之間。

    為滿足機組檢修起吊的需要,汽機房設一臺32/5噸電動雙梁橋式起重機。 第六章 原材料、輔助材料及燃料的供應 6.1 原材料、燃料的供應及耗量 本項目所需原料及燃料為焦爐煤氣。

    山西省孝義市周邊地區盛產用于煉焦的煤種,而且品種齊全。由此,孝義市煉焦行業得到飛速發展,據不完全統計,孝義市有成規模的煉焦企業38家,并在繼續新建和擴建。焦炭生產過程中產生的大量焦爐煤氣即可做為本項目的原料及燃料用氣。本工程所需的焦爐煤氣由以下廠家供應。

    1. 孝義市金巖電力煤化工有限公司二期焦化廠:70萬噸/年焦爐。穩定供煤氣量為3.0萬Nm3/h,與專案所在地相鄰。

    2. 孝義市金巖電力煤化工有限公司一期焦化廠:60萬噸/年焦爐。穩定供煤氣量為2.5萬Nm3/h,與專案所在地相距6公里。

    3. 孝義市紅塔煤焦有限公司:
    60萬噸/年焦爐。穩定供煤氣量為 2.5萬Nm3/h,距離項目所在地7公里。

    4. 孝義市金璽煤焦有限公司:
    40萬噸/年焦爐。可供總煤氣量為2.1萬Nm3/h,距離項目所在地1.5公里。

    供應廠家的荒煤氣在各自焦化廠的冷凝鼓風工序經煤氣鼓風機加壓后由電捕焦油器的出口送出。

    本工程所需燃料為焦爐煤氣。凈化回收洗脫苯工序后的粗煤氣由管道供給管式爐及制冷機組;
    精脫硫工序后凈煤氣由管道供給燃氣輪機。

    荒煤氣中雜質含量、凈化后煤氣中雜質含量、凈化后煤氣成份分別見表6-1~6-3。

    表6-1 荒煤氣雜質含量表 雜質成份 B.T.X 萘 NH3 H2S HCN 雜質含量(g/m3) 36 6 7 4-6 1.5 表6-2 凈煤氣雜質含量表 雜質成份 B.T.X 萘 NH3 H2S 焦油 雜質含量(g/m3) 2~4 ≤0.01 ≤0.1 ≤0.02 ≤0.003 表6-3 凈煤氣成份 煤氣成份 H2 CH4 CO N2 CmHn CO2 O2 含量(%) 58.0 26.0 6.2 4.5 2.5 2.2 0.6 表6-4 主要原料、燃料耗量表 序號 名 稱 規 格 單 位 數 量 1 原料煤氣(干) Qnst:16720KJ/Nm3 103Nm3/a 858500 2 燃料煤氣(干) Qnst:16720KJ/Nm3 103Nm3/a 454029 其中:管式爐用 17170 制冷機組用 15973 電站用 420886 6.2 輔助材料的供應及耗量 本工程所需的輔助材料H2SO4、焦油洗油等在化工市場上都易買到,由汽車運入。HPF脫硫劑、TG-1脫硫劑分別從鞍山焦化耐火材料設計研究院、太原理工大學科靈催化凈化技術發展中心購買。

    表6-5 輔助材料耗量表 序號 名 稱 單 位 數 量 備 注 1 HPF脫硫劑 t/a 16 2 H2SO4(92.5%) t/a 22470 3 焦油洗油 t/a 2000 4 TG-1脫硫劑 m3/次 250 6-9個月換一次 第七章 建廠條件和廠址方案 7.1 選址原則 1. 符合孝義市總體規劃;

    2. 外部條件優越,水、電供應經濟合理,交通運輸方便,使工廠的能源、物質合理流動;

    3. 盡量減少建筑物拆遷量,少占或不占良田,節省投資;

    4. 不干擾地區交通主干線及大型設施規劃用地。

    7.2 建廠條件 7.2.1 廠址地理位置、地形、地貌 歐羅福孝義環保能源有限公司焦爐煤氣綜合利用項目建設于孝義市東許辦事處河底村,距離河底村1000米,緊靠梧桐開發區,西鄰恒山焦化廠,北鄰金巖焦化廠,南距梧窳路500米;
    距金璽焦化廠500米,晉茂焦化廠 2000米,紅塔焦化廠5000米,金達公司4000米,曜鑫公司7000米。

    擬建場地地形相對平坦開闊,地面自然標高820m,本工程占地面積約10公頃。

    本地場地地基土由第四系上更新統黃土和中更新黃土組成,土性為粉土及粉質粘土組成,局部夾鈣質結核層。場地地貌屬黃土原區前緣地段。

    7.2.2 工程地質、地震烈度、水文地質 本區屬汾河階段地貌,場地原為地表水體,后經自然改造沉積而成,勘察場地內,地勢較平坦,高差變化不大,總體呈南東高北西低,最大高差2.30m。

    勘察揭露地層上部為第四系全新世沖積成因的次生黃土狀粉土、黃土狀粉質粘土;
    下部為第四系上更新世所沉積黃土狀土。各地層巖土項目特性自上而下分述如下:
    (1) 新近堆積黃土狀粉質粘土(Q42al):黃褐色,含云母及植物根煤屑等,土質較均勻。下部呈飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布,厚度一般3.50-4.5米, 厚度最大處7.30米, 最小處0.70米。層底埋深3.50~7.30米,平均層底標高294.3米。

    (2) 新近堆積黃土狀粉質粘土(Q42al):黃褐色,含云母及煤屑等,土質較均勻。飽和狀,軟塑,中等壓縮性。場地內普遍分布(呈透鏡體分布),厚度一般6.50-9.00米,最大11.0米,最小1.0米。層底埋深11.0-16.20米,平均層底標高287.03 米。

    (3) 黃土狀粉土(Q4al):黃褐色,土質均勻,含零星鈣質結核,局部鐵染呈黃色。飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布(局部夾薄層粉細砂,厚度小于20厘米),厚度一般2.00-4.00米,最大5 .00米,最小0.80米。層底埋深15.00-16.50米。平均層底標高283.72米。

    (4) 黃土狀粉質粘土(Q4al):黃褐色,含少量灰色條紋,土質均勻。飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布,厚度一般 2.30-3.00米,最小0.80米。層底埋深17.00-18.00米,平均層底標高281.75米。

    (5) 黃土狀粉土(Q4al):黃褐色,土質均勻,含褐色斑點。飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布,厚度一般3.30-5.00米。層底埋深20.21-22.60米,平均層底標高277.95米。局部夾層黃土狀質粘土,最大厚度2.0米。

    (6) 黃土狀粉質粘土(Q3al):黃褐色,土質均勻,含褐色斑點。飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布,厚度一般2.0-3.40米。層底埋深24.87米,平均層底標高274.95米。

    (7) 黃土狀粉土(Q3al):褐黃色,土質均勻,上部含零星鈣質結核及較多風化鈣粉,局部夾薄層粉細砂,飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布,厚度一般3.00-4.50米,層底埋深27.00-29.70米,平均層底標高271.58米。

    (8) 黃土狀粉質粘土(Q3al):黃褐色,土質均勻,局部夾薄層粉細砂,厚度小于20厘米。飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布,厚度一般1.00-2.00米。層底埋深29.00米,平均層底標高270.63米 (9) 黃土狀粉土(Q3al):黃褐色,土質均勻,局部呈鐵銹色。飽和狀,可塑,中等壓縮。場地內普遍分布,本次勘察揭露最大厚度1.50米。未見層底。

    根據勘測結果顯示,場地內無不良地質現象分布,可以做為擬建建筑物場地使用。

    根據中華人民共和國國家標準GB50011-2001《建筑抗震設計規范》,該地區抗震設防裂度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g,第一組。

    孝義市境內的河流主要有孝河與虢義河,均屬汾河水系的支流,孝河與虢義河發源于孝義市西部山區,均屬季節性河流,流量、水質變化懸殊。孝河由三條支流匯合而成,經孝義市南徑流匯入汾河,枯水期有少量徑流,在張家莊河段建有中型水庫一座,該水庫匯水面積為465.1km2.多年平均徑流量為1429萬m3,保證率50%的徑流量為1236萬m3,保證率95%的徑流量為557萬m3,水庫總庫容為3751萬m3,兼有防洪與灌溉功能,大壩為均質土壩,由于設計標準低,其利用價值受到影響。虢義河經孝義市北徑流匯入文峪河,枯水期有斷流現象。

    孝義市河底村一帶是該市的富水區域,屬山前沖洪積平原區,地面標高在700-800m,含水層主要有第四系中、下更新統的承壓水,有少數井打出第三系層水。中更新統頂板埋深一般在40m左右,由西向東埋深逐漸增大。新第三系埋深60~130m,由西向東埋深亦逐漸增大。含水層由西向東層厚逐漸變薄,層次增多,含水層有3~5層,巖性為粗、中砂礫石,細粉砂。含水層由西向東層厚逐漸變薄。層次增多,含水層顆粒由粗變細,富水性由強變弱。水質由西東亦逐漸變差。區內地下水的補水主要為大氣降水滲入,山丘黃土梁區的側面徑流,地表水徑流和張家莊水庫的滲入,亦有少量農灌滲水。區域內地下水多年平均補給水量為 686 萬m3,近年來由于某些企業的下馬,地下水水位呈上升趨勢。

    該地區地下水位埋藏較深,推測地下水位應在20米以下,對建筑物無影響。

    7.2.3 氣象條件 年平均氣溫              10.3℃ 極端最高氣溫            39.5℃ 極端最低氣溫            -22.9℃ 年平均降雨量              474mm 年最大降雨量 660mm 年平均蒸發量 365mm 凍土深度 800mm 風向 偏北風和西北風 年平均風速 2.8m/s 最大風速 18m/s 年平均氣壓 928.4mbar 7.2.4 交通運輸 該廠區位于孝義市東許河底村,緊靠梧桐開發區,附近有省道孝午公路、汾介公路、市鄉公路梧窳線、307國道、孝柳鐵路、南同蒲鐵路介西支線,并有孝南火車站。地理位置優越,交通十分便利。

    本項目建設安裝期間的一些大型設備和大宗材料,可以通過鐵路運到孝南火車站,再由汽車運到廠內(運距10公里)。亦可依靠公路直接運至廠內。

    7.2.5 供排水 1. 供水 本工程所在位置附近有經水利局批準的深井3孔,出水量均為35m3/h,全部可供該項目使用。用水不足部分可經水利局批準井位,在廠區附近打井采水,水源充足,供應有保障。設計中考慮了新鮮水、循環水、低溫水系統及復用水系統。

    2. 排水 本工程排水系統分為生產、生活污水系統及雨水、清凈生產下水系統。

    含酚、氰生產污水、生產化驗污水及生活污水排入生化處理裝置,處理后送鄰近的兩個焦化廠作熄焦補水,不外排。生產清凈下水作為循環水等補水或作為復用水重復使用。多余清凈下水排至廠外雨水管。每個工序或工段區域內,場地按5‰坡度向道路排水溝找坡,道路排水溝將雨水匯集后排至廠外雨水管。

    7.2.6 供熱 本工程將化產回收后的凈煤氣用于燃氣輪機—蒸汽聯合循環發電機組發電并供熱,可以保證項目所需蒸汽用量。

    7.2.7 供電 本工程所用的電源有兩路,離本項目擬建地3.5km處有一電壓等級35KV的前營變電站,可使用變壓器將電壓等級降為6.3KV,作為本項目啟動電源和備用保安電源,本項目自建的電站作為主供電源。

    7.3 廠址方案 本項目廠址有兩個方案,一是位于孝義市東許辦事處河底村西北,距河底村1000米,占地150畝;
    另一是位于梧桐鎮仁順村南,距離仁順村600米。

    兩個廠址的共同點是廠區附近都已有深井,供水、供電條件基本一致,原料氣源相對較為集中,交通運輸都很便利。不同點是,一個離村莊較近,一個相對較遠,從長遠發展、氣源管線布置、供熱管線布置及電源輸送等方面考慮,推薦選擇河底村廠址方案。

    第八章 公用工程和輔助設施方案 8.1 總圖運輸 8.1.1 總平面布置 7.1.1.1 總平面布置的原則和功能劃分 1. 布置原則 (1) 滿足工藝生產流程要求。

    (2) 符合國家現行的防火、防爆、安全等規范。

    (3) 結合當地氣象、地質、地形等自然條件,并滿足運輸要求。

    (4) 節約用地,不占良田。

    2. 功能劃分 廠區總圖布置劃分有以下功能區: (1) 化產回收區;
    (2) 熱電站區;
    (3) 公用工程區;
    (4) 生活區。

    8.1.1.2 平面布置 廠區占地約10公頃,呈長方形。化產回收區位于廠區的北部,熱電站區布置于廠區南部,輔助、公用工程裝置及廠前區等街區位于廠區中部。以上布置詳見總平面布置圖。

    結合當地的年主導風向、自然地形及周圍環境等進行廠區總體布置,既考慮擴建需要,又減小環境影響。

    8.1.2 豎向布置 1. 布置原則 (1) 滿足工藝生產流程要求。

    (2) 滿足運輸及排水要求。

    (3) 結合自然地形,盡量減少土方工程量。

    2. 土方工程 場地地形標高為820m,場地基本平整。工程土石方量僅為基槽挖方量。為減少土方運量,將廠區標高在自然標高的的基礎上增加200mm,以保證土方不外運。

    8.1.3 工廠綠化 在工廠的予留地及可綠化的地段內全部種植適合當地氣候、土壤的鄉土喬木、灌木、草皮及觀賞性植物。綠化面積為24800平方米,綠化系數約為25%。

    8.1.4工廠運輸 本工程的運輸為公路運輸,年運輸量約80786萬噸,主要物品為粗苯、硫銨、硫酸、硫磺等。

    工廠不配備生產運輸車輛及生活車輛,產品及原料的運輸均依靠社會力量解決。

    工廠主要道路寬為9.0m,各街區間設置寬度為6m的環形道路,路面結構擬采用混凝土路面。

    8.1.5 工廠防護 廠區四周設圍墻,在廠區西部設人流大門一座,在廠區東部設貨流大門一座。

    8.2 給排水 8.2.1 概述 本設計給排水系統設有生產、生活消防給水系統、復用水系統、循環給水系統及排水系統。

    8.2.2 水源 本項目新鮮水用量198.8 m3/h。據甲方提供的數據,擬建廠址附近有經水利局批準的深井3孔,出水量均為35m3/h,全部可供該項目使用。用水不足部分可經水利局批準井位,在廠區附近打井采水,水源充足,能滿足新鮮水用量。水源的水質、水量、水溫均能滿足本工程生產、生活用水要求。

    本工程給排水水量詳見全廠水量平衡圖(KY-T07)。

    8.2.3廠區給水系統 本設計廠區生產、生活及消防給水為一個系統。廠區給水管網呈環狀布置。室內外按現行建筑設計消防規范要求設消火栓。街區內設生產、生活及消防蓄水池及新鮮水泵房。水池總有效容積2000m3,單座容積1000m3,其中消防水貯量432m3。新鮮水泵房內設有新鮮水泵,供廠區生產、生活用水,并設有消防泵,供廠區消防用水,保證消防安全。

    8.2.4 復用水系統 為減少新鮮水用水量,提高水的利用率,本工程設置了復用水系統。包括清凈下水復用系統和生化處理水復用系統。

    8.2.4.1 清凈下水復用水系統 本系統將循環水系統排污水及電站軟水站等排水加壓后,一部分送至生化處理工序作為移釋水,另一部分送鄰近的兩個焦化廠作熄焦補水,多余水量外排。

    7.2.4.2 生化處理水復用水系統 生化處理后的水經加壓后全部送鄰近的兩個焦化廠作熄焦補水,本系統與生化處理裝置統一布置。

    8.2.5 循環水系統 本工程循環水系統分為化產循環水系統、低溫水循環水系統及電站循環水系統。設計將化產循環水系統、低溫水循環水系統統一布置,電站循環水系統在電站街區內統一考慮布置,各循環水系統分質供水。

    化產循環水系統;
    本系統循環水量995m3/h,循環水給水溫度為32℃,給水壓力為0.5MPa,回水溫度40℃,回水壓力為0.3MPa。該系統由循環水泵及一臺HBLG3-1000型節能橫流式玻璃鋼冷卻塔等組成。循環回水靠余壓進入冷卻塔進行降溫冷卻,經循環水泵加壓后供各工序設備循環使用。

    低溫水循環系統:本系統循環水量為1736 m3/h,循環水給水溫度為32℃,回水溫度為40℃。該系統由循環水泵及兩臺HBLG3-1000型節能橫流式玻璃鋼冷卻塔等組成。循環回水靠余壓進入冷卻塔進行降溫冷卻,經循環水泵加壓后供制冷機組循環使用。

    電站循環水系統:詳見5.6.2節。

    為確保循環冷卻設備高效穩定地運行,各循環水系統設有旁濾和水質穩定加藥及殺菌滅藻設施。循環水系統水質穩定加藥劑配方需通過試驗確定。

    8.2.6 工廠排水 本工程排水系統分為生產、生活污水排水系統及生產清凈下水排水系統,雨水排水系統。

    8.2.6.1 生產、生活污水排水系統 本系統含有壓生產排水及無壓生活、生產排水,分別收集化產各工段排出的含酚、氰有壓污水及生活區排出的無壓生活污水(生活污水經化糞池處理)全部送往生化處理裝置經處理后送往鄰近的焦化廠作為熄焦補水。

    8.2.6.2 生產清凈下水排水系統 本系統收集循環水排污水及軟水站等排水,收集后部分送至清凈下水復用水系統,加壓后復用,多余水量排入廠外雨水管網。

    8.2.6.3 雨水排水系統 本項目雨水采用明溝排水,排入廠外雨水管網。

    8.2.6.4 生化處理 1. 生化處理水量及水質 本工程需處理的總污水量為25.2m3/h。

    考慮生產和生活污水量的波動性及不可預見性,而且需要進行稀釋,設計生化處理規模按50 m3/h考慮,系統運行規模為50 m3/h。。

    進水水質(混合水) COD:2000-2500mg/L BOD5<1000mg/L NH3-N: 150mg/L 酚: 500-650mg/L 硫化物:
    <30mg/L HCN:<10mg/L 油:
    <300mg/L SS: 210mg/L 2. 生化處理工藝選擇 酚氰廢水處理采用具有國內先進水平的A2/O內循環工藝,污水經調節、除油、浮選、稀釋等一系列預處理過程后送至生物處理系統,去除污水中所含的酚、氰化物、COD、油類、氨-氮等污染物,最后再經混凝沉淀處理,以進一步去除污水中的COD和懸浮物。

    3. 生化處理流程 處理工藝主要包括:預處理、生化處理、混凝處理及廢物處理。流程簡述如下:
    (1) 預處理 預處理包括重力除油、浮選池、調節池等組成。

    由化產車間送來的污水進入斜管重力除油池通過沉淀使水中的重油和輕油分離出來,出水后加藥。加藥后的回流水混合進入浮選池,在此去除水中所含的乳化油及混凝后產生的油渣。出水進入調節池與生產生活區生活污水攪拌混合。

    (2) 生化處理 生化處理包括缺氧池、好氧池、中沉池、接觸氧化池、二沉池,鼓風機等組成。

    調節池出的混合廢水進入反消化—硝化池進行生物脫氮處理。為保證缺氧池、好氧池中活性污泥濃度設有中間沉淀池,分離污泥進行回流。A2/O系統出水進入接觸氧化池,生物膜上豐富的微生物種類,對低濃度難降解有機物進行去除,接觸氧化出水進入二沉池絮凝去除COD,并使水中脫落的生物膜沉降分離,并可進行污泥回流,二沉池出水進入復用水池,用泵送回熄焦補充水。設事故水池一座,確保任何情況下廢水不外排。

    (3) 廢物處理 預處理過程中產生的輕油、乳化油經油水分離槽進一步脫水后貯存,并定期外運,生物產生的剩余污泥進行濃縮和脫水。干污泥進一步處理。

    4. 出水水質 懸浮物:
    ≤50mg/L 油: ≤10 mg/L COD:
    ≤150 mg/L BOD5 ≤60 mg/L 酚:
    ≤0.5 mg/L 氰化物:≤0.5 mg/L 硫化物:
    ≤1 mg/L NH3-N:
    ≤25.0 mg/L 以上水質可達到GB13456-92焦化一級標準的要求,可滿足熄焦工段復用水要求。

    8.3 供電及通訊 8.3.1 供電 8.3.1.1 設計依據 電氣設計是依據工藝及相關專業所提供的用電負荷條件和山西歐羅福環保能源有限公司提供的技術資料,遵照工廠電氣設計手冊及有關的規程規范進行設計。

    8.3.1.2 設計范圍 山西歐羅福環保能源有限公司焦爐煤氣綜合利用項目設計范圍包括:煤氣輸送及回饋、化產回收、精脫硫、煤氣穩壓與儲存系統、空壓站、低溫水、生化處理、新鮮水、循環水等電氣動力、照明、防雷、防靜電接地和室外廠區電纜路經敷設總圖、馬路照明、區域變電所及各工序配電室的電氣設計。

    8.3.1.3 供電電壓及負荷等級 焦爐煤氣綜合利用項目的生產工序為連續運行生產裝置,三班工作制,凈化回收生產區為全年8500小時運行,按電力負荷分級規定,以上生產裝置為二級負荷,生產福利設施用電均為三級負荷。

    供電電壓等級:AC 50Hz 6KV、380V、380V/220V。

    8.3.1.4 用電負荷 根據各專業提供的用電設備資料表,經統計計算凈化回收區用電設備總裝機容量為8135.175KW,常用容量為5433.825KW,計算容量為4646.95KW。其中6KV用電設備裝機容量為3925KW,常用容量為2775KW,計算容量為2334.75KW。參見表7-1負荷計算表。

    表8-1 用電負荷計算表 序號 名稱 用電設備 計算負荷 備注 設備臺數 設備容量 Pjs Qjs Sjs 常用 備用 常用 備用 凈化回收變電所 1 煤氣輸送及回饋 2 1 264 132 224.4 139.13 2 脫硫及 硫回收 380V 4 3 154.5 150.5 130 82.91 6KV 2 1 800 400 656 406.72 3 硫銨 19 7 345.1 253.5 288.97 189.47 4 洗脫苯 12 10 378.3 317.8 304.14 167.32 5 煤氣穩壓與儲存6KV 7 2 1715 490 1457.75 903.81 6 空壓站 4 1 517 160 425.05 266.02 7 循環水 新鮮水 380V 11 6 474.15 269.05 478.44 297.38 6KV 1 1 260 260 221 137.02 8 低溫水 3 2 285.95 132 241.96 151.42 9 復用水 2 2 16.5 16.5 13.2 8.19 10 生化處理 15 7 223.325 120 186.04 139.54 11 儀表、照明 20 12 380V小計 72 39 2658.825 1551.35 2312.2 1441.38 13 電容器補償 -528 14 補償后合計380V 2312.2 913.38 2486.1 15 6KV小計 10 4 2775 1150 2334.75 1447.55 2747.1 16 補償后 6KV側合計 82 43 5433.825 2701.35 4646.95 2360.93 5212.3 8.3.1.5 全廠電源及廠房配電 1. 電源狀況 根據甲方提供的資料,在距離本項目擬建地3.5km處有一電壓等級為35KV的前營變電站,可從變電站6KV母線饋出一路6KV專用線,作為本項目啟動電源和備用保安電源,并與電站6KV母線聯網設置。本項目自建的電站作為主供電源。參見7.4。

    2. 供電方案 根據總圖布置,保證供電質量,本著減少線路損耗,降低年運行費用的原則,在凈化回收區負荷中心處設置區域變電所,保證凈化回收區各工序供電。

    變電所內設6KV開關室、6/0.4KV變壓室(三臺 1000KVA 6/0.4KV)、0.4KV配電室、中央信號控制室。6KV母線采用單母線分段接線方式。兩條6KV電源進線分別引自電站6KV兩段母線,每條進線容量均按全部計算負荷設計。正常運行為兩段母線并列運行,兩條6KV進線互為備用,手動切換。向本變電所變壓器及本區域6KV高壓電動機供電。

    變電所0.4KV母線均為單母線分段結線方式,段聯設手動開關聯絡。變壓器容量按當一臺變壓器故障或計劃檢修時,其它變壓器保證全部負荷的85%—即主要負荷連續供電。

    為了改善功率因子在各變電所0.4KV側設置靜電電容器自動補償裝置。補償后的功率因子為0.93。

    3. 車間配電 本工程凈化回收主生產區均為爆炸危險區,循環水、新鮮水、污水處理為潮濕場所,其它為一般環境。車間動力、照明按不同環境特征要求設計,為便于供電裝置運行管理,在用電負荷較集中的車間廠房設內附式車間配電室,分別向各(小于55KW)用電設備輻射供電。55KW 以上電機由變電所直供。各車間配電室供電電源均按雙回路電源供電。電纜線路均沿橋架或直埋從變電所引至各車間配電室。

    各工序均設照明配電箱。事故照明選用有應急功能的燈具。

    6KV系統控制采用微機自動綜合保護。

    低壓(380V)大容量電動機采用軟起動器起動。高壓(6KV)電動機采用電液變阻器起動。

    8.3.1.6 防雷、防靜電、接地 該工程爆炸危險場所屬第二類防雷建構筑物,非防爆場所屬第三類防雷建構筑物。防雷設計遵照《建筑物防雷設計規范》GB50051—94(2000)進行。對輸送、儲存、生產爆炸危險介質的設備,管道按《化工企業靜電接地設計規程》HGJ28—90進行防靜電接地設計。

    全廠接地系統采用TN—S接地系統,在進入各工序配電室處保護線要作重復接地。保護接地、防靜電接地、防雷接地共享接地裝置,接地電阻要求不大于4奧姆。

    8.3.1.7 主要電氣設備選擇 高壓開關柜 KYN-—28A(6KV)系列 6/0.4KV變壓器 S9—1000/6 6/0.4KV 6KV微機綜合保護裝置 0.4K低壓配電柜 GGD2系列 車間配電室電動機配電柜 GCS系列 軟起動控制柜 JJR2—系列 高壓電纜 YJV22—10/12—3×95 8.3.2 電訊 1. 全廠電訊設施包括兩大部分:生產調度指揮用調度電話,對外聯系辦公用的市話電話。

    2. 電訊設施方案 調度電話:采用200門程控電話交換機。裝設在全廠生產調度、指揮中心,在各車間、工序主要崗位裝設電話分機。

    辦公電話:需從孝義電信局引入10條外線,供企業領導的重要部門對外聯絡和消防報警使用。

    8.4 貯運設施 根據本工程所需原料及產品的種類,對液體原料及產品設有貯罐區,罐區內設有硫酸、粗苯、洗油等貯罐,對易燃易爆產品設獨立貯罐區,并設防火堤,罐外設噴淋裝置;
    對固體產品設有庫房,產品硫磺及硫銨包裝后入庫存放。

    原材料及產品的貯存情況見表8-3 表8-3 原材料及產品貯存情況表 序號 物料名稱 貯存方式 貯存能力 (t) 年運輸量 (t) 貯存時間 (天) 運輸方式 1 焦油洗油 貯罐 170 2000 30 汽車運輸 2 硫酸(92.5%) 貯罐 950 22470 15 汽車運輸 3 粗苯 貯罐 700 24950 10 汽車運輸 4 硫磺 袋裝入庫 280 3250 30 汽車運輸 5 硫銨 袋裝入庫 2350 27720 30 汽車運輸 8.5 工廠外管網 本節包括兩部分內容,第一部分為煤氣輸送及回饋系統氣源廠與本項目化產回收系統之間連接的外部管道設計;
    第二部分為項目界區內工藝及供熱外管的設計。

    8.5.1 工程應用的標準規范 1.《工業金屬管道設計規范》(GB50316—2000) 2.《化工廠管道設計規定》(HG/T 20670-—1989) 3.《化工管道設計規范》(HG/T 20695—1987) 4.《化工企業靜電接地設計規程》(HG/T 20675—1990) 5.《化工設備、管道外防腐設計規定》(HG/T 20679—1990) 6.《工業設備及管道絕熱工程設計規范》(GB50264—97) 7.《工業金屬管道工程施工及驗收規范》(GB50235—97) 8.5.2 界區內工藝及供熱外管 8.5.2.1 概述 工藝及供熱外管設計內容包括脫硫和硫回收、硫銨、洗脫苯、精脫硫、氣柜、焦爐氣壓縮、電站、生化處理、低溫水系統等裝置間工藝及供熱管道的連接。在裝置界區一米外與界區內管道連接。主要輸送介質有:焦爐煤氣、低溫水、蒸汽及蒸汽冷凝液、軟水等。

    8.5.2.2 管道敷設原則及敷設方式 管道敷設以滿足工藝生產要求、安全可靠、節約資金為原則,管道應盡量集中敷設,敷設方式主要采用架空敷設,管架為縱梁式,管架跨度為12—18米,柱為鋼筋混凝土門型柱,架底標高不低于5米。

    8.5.2.3 管道的特殊要求 1. 外管道上高點設置放空、低點設置導淋。

    2. 對水蒸汽管道及高溫管道熱補償盡量利用管道自然補償,不足時采用π型或波紋補償,適當位置設置疏水裝置。

    3. 焦爐煤氣管道應設蒸汽吹掃短管。焦爐煤氣、粗苯等易燃、易爆介質管道均應采取可靠的防靜電措施。

    4. 輸送酸介質管道設有安全保護設施。

    8.5.2.4 管道保溫及防腐 保溫層材料采用巖棉保溫管殼。

    管道防腐采用氯磺化聚乙烯底漆和面漆各兩道,對保溫管采用氯磺化聚乙烯底漆二道。埋地管道采用新型冷纏帶加強級防腐。

    8.5.3 界區外部管網 8.5.3.1 設計范圍 界區外部管網包括各氣源廠送出的荒煤氣管道至煤氣穩壓氣柜及由界區送往各氣源廠的回爐煤氣管道。在各裝置區一米處連接。

    8.5.3.2 管線的布置及敷設 1. 管線布置的原則 (1) 線路力求取直,盡可能通過開闊地區和地勢平坦的地區。

    (2) 線路走向根據地形、工程地質及交通運輸、動力等條件確定最優線路。

    (3) 線路應盡量靠近現有公路,避免新修公路,以便于施工和維護。

    (4) 線路應避開不良工程地段,盡可能避免穿越河流、村落及堆積易燃易爆材料地段,少占良田。

    (5) 線路的安全距離及埋設深度,與其它管道、電訊電纜的間距,跨越障礙物的要求參照有關規定。

    (6) 選擇必須考慮長輸管線管理的通訊工具及檢修和其它工具。

    2. 管線的布置 金璽焦化廠到廠區管道沿梧瓦路和廠區西道路布置,金巖焦化廠到廠區管道沿汾介公路、梧瓦路和廠區西道路布置,紅塔焦化廠到廠管道沿鄉材道路、梧瓦路和廠區西道路布置。

    3. 管線的敷設 (1) 線路的敷設方式 線路的敷設方式長距離以埋地為主,特殊地段考慮土堤敷設,近距離或跨越河流段考慮架空明管并采取保溫措施。

    (2) 管線的埋深和坡度 埋地管道應敷設在土壤穩定層內,埋設在冰凍線以下,孝義市最大凍土深度為0.80米,結合動負荷的影響,本工程管線的最小覆土厚度為0.8米,平均埋深為2.0米,管道的坡度為≮0.3%。從安全、施工方便出發,管線埋地敷設均采用非彈性敷設,跨越河流段采用彈性敷設,管道墊層為素混凝土結構,防止松散軟土的下沉及超挖引起的土質密實度的下降,以保證管道的運行期間的穩定性。

    8.5.3.3 管材的選用及管道保溫、防腐 1. 管材的選用 根據管線的工作壓力及管徑,考慮到管材的經濟性和可焊性,采用Q235-A鋼板卷管。鋼管耐壓強度高,可預先加工成較長的管段,并且較鑄鐵管方便穿越公路、鐵路以及河流段,減少現場施工的困難。

    2. 管道的保溫、防腐 保溫層材料采用巖棉保溫管殼。

    架空管道防腐采用氯磺化聚乙烯底漆和面漆各兩道。埋地管道采用新型冷纏帶加強級防腐。

    8.5.3.4 管線設施的設置 1. 凝水缸的設置 本工程凝水缸的布置考慮兩個因素:第一,結合線路地形條件,線路最低點設置凝水缸;
    第二,按線路起點氣體溫度和線路上各點溫度變化,計算出凝水量后,確定凝水缸的位置。一般情況下,凝水缸間距為200~500米。凝水缸選用簡單方便、阻力小的直通式凝水缸。

    2. 波紋補償器的選用 本工程在穿越河流段及不穩定地質區設置直埋式波紋補償器,以改善由于地質變化引起的管子應力變化。

    3. 管線的維修設施 本設計考慮輸氣管道的事故搶修,管道的巡回檢查和維修,配備了巡線及檢修用客貨兩用車一輛,嗅敏檢漏儀一個,人工抽水泵一臺,電焊機及其它工器具。定時對管線凝水缸排水,全線巡回檢查。

    另外,由于本工程各氣源廠送出的煤氣為荒煤氣,所以沿煤氣管道設一根蒸汽吹掃管線用于管道的吹堵。

    8.6 開工啟動、采暖、通風 8.6.1 開工鍋爐 本項目擬建設燃氣—蒸汽聯合循環熱電站。將凈化回收后的煤氣送入燃氣—蒸汽聯合循環發電機組發電并供熱。蒸汽可供煤氣凈化回收系統、生化處理及全廠生活用汽。余熱鍋爐的檢修期安排在夏季交替進行或工藝低負荷生產期間進行。開工時設置一臺WNS10-1.25-QC燃氣鍋爐,以確保開工安全、正常行。鍋爐額定蒸發量10t/h,額定蒸汽壓力1.25Mpa。

    鍋爐爐型:本工程是對焦爐煤氣進行凈化回收,根據這一特點確定鍋爐燃料采用焦爐煤氣,鍋爐爐型確定為燃氣鍋爐。

    鍋爐熱力系統:來自熱電站化學水處理系統的除氧水由鍋爐電動給水泵打入鍋爐以產生蒸汽。鍋爐產的蒸汽經分氣缸分配后,通過熱力管網送往各用戶。

    鍋爐燃燒系統:鍋爐燃料為由工藝外管送至開工鍋爐房的焦爐煤氣,經燃燒器噴入爐內進行燃燒,經充分燃燒后鍋爐尾部排出的煙氣由引風機送入18米高的煙囪排入大氣。

    8.6.2 采暖 1.各車間、辦公室均設置集中采暖。采暖熱媒采用0.2MPa蒸汽。

    2.室內溫度 車間辦公室 18℃ 各操作室、休息室 18℃ 車間泵房 5℃ 3.散熱器選型 生產車間采用排管散熱器采暖,操作室等采用柱型散熱器采暖。

    8.6.3 通風、空調 1. 為改善操作環境,對散發余熱、余溫和有毒有害氣體的房間及有人操作的儀表控制室、高壓配電室等,設置軸流風機進行機械通風換氣。

    2. 煤氣凈化車間脫硫工段的泵房、硫銨工段的結晶槽室、離心機室、干燥機室、終冷洗苯泵房、粗苯工段產品泵房、油庫泵房、焦爐氣壓縮機房等,按工藝要求進行機械通風。

    3. 循環水泵站的藥劑庫、投藥間、加氯間設置軸流風機進行機械通風以排出有害氣體。

    4. 酚氰廢水處理站的水泵房、鼓風機室、藥劑庫及加藥間設置軸流風機進行機械通風以排出酸堿氣體。

    5. 水泵房及煤氣凈化車間的各廠房、泵房等處設置原形風帽自然通風,排出余熱、余濕。

    6. 主控室及煤氣凈化控制室等處設置柜式空調機;
    中心化驗室的恒溫間設置空調器,以保證儀表設備正常運行。

    7. 各車間辦公室、操作室、休息室均設置吊扇或落地扇用于防暑降溫。

    8. 各車間屬于防爆區的場所均采用防爆型通風及空調設備。

    8.7 空壓站、低溫水系統 8.7.1 空壓站 8.7.1.1 概述 本站主要任務是:(1)為脫硫及硫回收工段提供約5000Nm3/h的潔凈、無塵的工藝空氣。(2)為全廠氣動儀表提供300 Nm3/h的無油、無塵、露點-40℃的儀表空氣。

    8.7.1.2 主要設備選型及配置 根據本工程所需壓縮空氣的量及質量要求,壓縮空氣站內設螺桿式空氣壓縮機LU160W-7型四臺(單機性能:排氣量Q=28.32m3/min,排氣壓力P=0.7MPa),三開一備,可滿足脫硫及硫回收用氣量及壓力要求。

    為保證儀表空氣連續、穩定的供應,另設SA235A型螺桿式空壓機一臺,單機性能:排氣量Q=5.8m3/min,排氣壓力0.8MPa,并選用GW2-6/8型無熱再生空氣干燥裝置及配套過濾器。其單機性能:額定處理量Q=5.8m3/min,排氣壓力0.8MPa,再生耗量12%,成品氣質量指標:露點-40℃ 含油量≤0.1mg/m3,固體塵≤0.1μm,可滿足全廠儀表空氣用氣量及質量要求。

    8.7.1.3 水、電、汽消耗指標 序 號 名 稱 規 格 單 位 使用情況 小時耗量 1 循環水 32℃ m3/h 連續 58.5 2 電 380 KW·h 連續 517 8.7.2 低溫水系統 8.7.2.1 概述 為保證本工程脫硫、終冷洗苯及脫苯工段所需16℃低溫水的要求,新建溴化鋰制冷低溫水系統一座。

    全廠各車間(裝置)用冷量、用冷方式、用冷溫度等級要求見表8-4 表8-4 各工序用冷量表 序 號 名 稱 使用情況 單 位 用水溫度 用水溫度 冷水量 1 終冷洗苯工序 連續 m3/h 16℃ 32℃ 310 2 脫苯工序 連續 m3/h 16℃ 32℃ 430 3 脫硫工序 連續 m3/h 16℃ 32℃ 400 合計 m3/h 16℃ 32℃ 1140 8.7.2.2 制冷方式及工況 為滿足全廠用冷裝置的冷量及溫度要求,設計選用ZX-465(23/16)(32/40)型直燃溴化鋰吸收式冷水機組兩臺,燃料采用本項目化產回收后的焦爐煤氣,該機單臺制冷量為400×104 kcal/h,煤氣耗量939.6 Nm3/h,冷水量571m3/h,冷卻水量868m3/h,提供的低溫水可滿足全廠用冷量及用冷裝置溫度等級的需求。

    該機組耗電少,噪聲低,運轉平穩,所用工質無毒、無臭,對人體無害,采用本焦化工程副產煤氣作為燃料,使能源得到合理利用。

    8.7.2.3 水、電、汽等主要消耗指標 序 號 名 稱 規 格 使用情況 單 位 小時耗量 1 冷卻水 32℃ 連續 t 1736 2 煤氣 4280 kcal/Nm3 連續 Nm3 1879.2 3 電 380V 連續 KW·h 307.9 8.8 維 修 維修包括機修、電修、儀修和建修,是一個綜合性生產輔助車間,維修任務由廠部統一安排。設計中只考慮在廠內進行中、小修,大修將依靠外委。

    8.8.1任務 機修承擔廠內必要的一般小修和維修工作,配有車床、刨床、銑床、鉆床、砂輪機、電焊機及一些必備維修工具。

    電修負責廠內電氣設備的修理和維護,以中、小修為主,配有饒線機、干燥箱及一些必備的儀表、儀器。

    儀修負責廠內自控系統及儀表的小修和維護以及一般儀表的校驗,配有電動儀表校驗儀、同步示波器、信號發生器、萬用表、標準壓力表等儀器設備。

    8.8.2 工作場所 維修車間建筑面積約504m2。

    8.9 中央化驗室及環境監測站 8.9.1 概述 本設計包括中央化驗室及環境監測站 中央化驗室主要承擔的任務是對煤氣凈化回收車間的原材料、成品、半成品進行分析檢驗及生產過程中的中間控制分析。

    環境監測站的主要任務是負責對廠區外排廢水的監測和控制;
    對廠區大氣有毒物質的監測及對污染源排放的煙氣、粉塵等有毒物質的監測和控制;
    各車間、崗位噪聲的監測和治理。

    中央化驗室及環境監測站合設于廠區建筑物內。要求遠離震源電磁波源,且同現場聯系方便。設在廠區風向頻率最小的下風側;
    環境清潔衛生、噪音小的位置。

    建筑物采用內廊式,開間3.6m,進深6.0m,廊寬2.4m,層高4.2m. 中心試驗室建筑面積約為480m2,環境監測站建筑面積約為200m2。

    8.9.2 中央化驗室 8.9.2.1 組成 化驗室由煤氣凈化回收分析室、雜分析室、儀器分析室、處置室、天平室、標準溶液制備室、儀器校正室、維修室、倉庫、辦公室等組成。

    8.9.2.2 各室基本任務 煤氣凈化回收分析室:該室負責煤氣組分及雜質含量的測定;
    對脫硫、硫銨、終冷洗苯和粗苯蒸餾、精脫硫等工序有關物料包括成品、半成品的化驗工作。配有分光光度計、烘箱、恒溫水浴及其它分析設備。

    雜分析室:主要負責煤氣凈化回收車間使用的機械油、酸、焦油洗油以及外來委托油樣的分析、檢驗,鑒定樣品的各種物理性質、化學性質和各種指針,藉以評定樣品質量的優劣。配備凝固點測定儀、恩氏粘度計、閃點測定儀等設備。

    儀器分析室:負責測定洗苯塔前、后煤氣中萘和苯含量,貧富油中萘、苯含量、粗苯含量、粗煤氣組成等項目。配有裝有氫火焰離子化檢測器或熱導池檢測器的氣相色譜儀,可分析沸點低于400℃的樣品。

    處置室:主要承擔對色譜柱擔體的化學處理和裝柱工作以及對標準樣品的配制工作等。

    儀器校正室:主要負責對比重計、溫度計、滴定管、容量瓶、移液管及濕式氣體流量計等計量儀器、儀表的定期校正。配有標準溫度計、電熱恒溫油浴及超級恒溫水浴等。

    標準溶液制備室:主要負責制備分析化驗用各種氧化還原類、酸類、堿類、鹽類等各種濃度的標準溶液、比色液等。

    天平室:感量為0.1mg的分析天平集中設置在該室內,可避免腐蝕性介質對天平的侵蝕,遠離振源,以保證稱量準確性、提高天平的利用率,有利于天平的維護和保養。

    倉庫:該倉庫用于存放日常化驗、分析必備的各種試劑、藥品、玻璃器皿及分析儀器用備品、備件等。對于易燃、易爆、劇毒的試劑和藥品,不準存放于室內的藥品倉庫,其存放地點應做全廠統籌性安排。

    8.9.3. 環境監測站 8.9.3.1 組成 環境監測站由水質分析室、氣體分析室、雜項分析室、天平室、倉庫、辦公室組成。

    8.9.3.2 承擔的主要任務 1. 制定本企業環境監測的年度計劃與發展規劃。

    2. 依據國家及地方的有關規定、要求,對本企業的主要污染源、廠區和居民生活區的環境狀況開展日常例行監測,確保任務完成。

    3.對本企業污染源和環境質量進行調查分析,掌握主要污染物質的排放規律和環境質量的發展趨勢。

    4. 參加本企業新建、擴建和改建工程的驗收測定工作,提供監測數據。

    5. 負責本企業污染事故調查監測,及時將監測結果上報有關主管部門。

    6. 開展環境監測科學研究,不斷提高監測技術水準。

    7. 承擔上級主管部門交給的及有關部門委托的監測任務。

    8.9.3.3 各室的基本任務 水質分析室:該室主要負責廠區外排污水中BOD5、COD、酚、CN?、S2-、NH3—N、懸浮物、PH值等專案的監測。為廠區外排廢水的控制指針提出準確的數據。配備精密酸度計、COD測定儀等儀器設備。

    氣體分析室:該室主要負責廠區、職工生活區大氣中的TSP、SO2、CO、NOx、H2S、NH3、BSO等項目以及煙道氣中的煙塵量、煙氣量,SO2、CO、NOx等分析項目。對廠區大氣污染源的控制和綜合治理提供可靠依據。

    雜項析室:主要負責生產過程中排污廢水中的油類含量等項目的測定以及廠界噪聲、廠區噪聲、生產設備噪聲、排氣放空噪聲等項目的測定。

    倉庫:主要存放日常必備的各種試劑、藥品等,正常消耗的原材料、玻璃器皿及儀器設備的備品備件。

    8.9.4 說明 1. 環境保護監測按HG20501—92標準執行 2. 環保監測站化驗與中央化驗室同類的分析項目時,由中央化驗室各分析室兼做,其所需采樣專用儀器設備的使用、保管和發放由環保監測室專人負責。

    8.10 煤氣防護站 8.10.1 設計依據 根據GB6222-86《工業企業煤氣安全規程》和《冶金企業安全衛生設計規定》(冶生[1996]204號)的要求,對煤氣防護站進行設計。

    8.10.2 煤氣防護站的級別 本工程煤氣防護站定為二級。

    8.10.3 煤氣防護站所在位置 本工程設立的煤氣防護站位于煤氣凈化回收區內。

    8.10.4 煤氣防護站的任務 1. 按規范要求每個生產、供應和使用煤氣的企業,必須設半軍事化的煤氣防護站,并應由企業安全部門領導。

    2. 掌握企業內煤氣動態,做好安全宣傳工作,組織并訓練專職的防護人員,有計劃地培訓煤氣專業人員;
    組織防護人員的技術教育和業務學習,平時按計劃定期進行各種事故搶險演習。

    3.經常組織檢查煤氣設備及其使用情況,對煤氣危險區域定期做一氧化碳含量分析;
    發現隱患時,及時向有關單位提出改進措施,并督促按時解決。

    4. 協助企業領導組織并進行煤氣中毒事故的緊急救護工作,指導煤氣著火、爆炸事故的搶救。

    5. 參加煤氣設施的設計審查和新建改建工程的竣工驗收及投產工作。

    6. 審查各單位提出的帶煤氣作業(包括煤氣設備檢修、運行火焊接等)的工作計劃,并在實施過程中嚴格監護檢查、及時提出安全措施及參與安排帶煤氣抽堵盲板等特殊煤氣作業。

    8.10.5 煤氣防護站的權利 1. 有權提出煤氣安全使用和有毒氣體防護的安全指令。

    2. 有權制止違反煤氣安全規程的危險工作,但應及時向單位負責人報告。

    3. 煤氣設備的檢修和動火工作,須經煤氣防護站簽發許可證后方可進行。

    8.10.6 煤氣防護站的設施配置 1. 煤氣防護站應設煤氣急救專用電話。

    2. 煤氣防護站一般由下列各室組成:站長室、值班人員室、電話信號室、煤氣救護設備貯存室、空氣充填室、救護設備修理室、化驗室、教育室、更衣室和淋浴室等。對二級煤氣防護站,其中化驗室、教育室、更衣室和淋浴室可統一利用廠內公輔設施和生活設施。

    3. 空氣填充室應為單獨房間,或用干凈混泥土的墻壁與其它房間隔開。室內應保持清潔,絕對不準有油類(甘油除外)介質混入其間。空氣泵的手柄離墻壁應不少于1.5m。

    4. 煤氣防護站應配有自行車和三輪車等簡易交通工具。

    5. 煤氣防護站應設有空氣呼吸器、壓縮空氣泵、自動蘇生器、擔架、有毒氣體分析儀及危險作業和搶救用的其它設施(如對講電話、滅火器材、工具等)并加強維護,使之經常處于完好狀態。

    8.11 土 建 8.11.1 設計依據 8.11.1.1 氣象、水文等資料詳見第“6”篇。

    8.11.1.2 工程地質概況 本項目位于孝義市東許辦事處河底村,距離河底村1000米,廠區地貌屬黃土原區,場地較平坦,海撥高度491.23m~492.45m之間。屬自重濕陷性黃土,未見地下水,地基土對砼、鋼筋不具腐蝕性。

    8.11.2 抗震設計 本工程抗震設防烈度為7度。

    8.11.3 設計原則 設計在滿足工藝生產要求和使用的前提下,合理選用結構方案,做到技術先進、布局科學、經濟合理、安全使用,在可能的情況下力求美觀。

    8.11.4 結構方案 本工程主要建構筑物有風機房、熔硫框架、硫銨主廠房、硫銨庫房、脫苯框架、泵房、涼水塔、外管架、設備基礎等及熱電站的主廠房、直接空冷、升壓站、化學水處理室、設備基礎等。對于主要建筑物采用鋼筋混凝土結構。一般廠房采用磚混結構。

    地基根據參考廠區附近工程地質數據,該場地主要是粉質粘土地基。初步考慮,一般建構筑物采用天然地基或3:7灰土墊層處理。對重要的、荷重大的及對沉降敏感的構筑物依據勘探地質數據,再考慮對地基作相應的處理。

    8.11.5 生活福利設施 生活福利設施布置在廠前區,包括廠部辦公樓、食堂等。

    第九章 節 能 本項目為焦爐煤氣綜合利用項目,對荒煤氣進行化學產品回收及凈化,并將凈化后的煤氣用于燃氣-蒸汽循環發電。無論是化學產品回收還是煤氣發電,本項目都是一個節能工程。另外,在設計過程中還采用了如下節能措施。

    1. 在煤氣凈化工藝設計中,采用各種新型高效換熱設備,充分回收高溫物料的熱能,最大限度的節省能源。

    2. 熱電站采用燃氣-蒸汽聯合循環,充分利用燃氣輪機的余熱發電,降低燃料消耗,節約成本,增加發電能力18MW,使電廠的熱效率達到39.2% , 高于同類型純凝汽發電廠的熱效率。

    3. 蒸汽輪機采用直接空冷凝汽器,采用真空泵抽真空以提高真空,提高機組熱效率。同時,采用直接空冷系統,較常規濕冷系統節水70%左右。

    4. 供水系統除新鮮水外,還設置了循環水系統、復用水系統、制冷水系統,做到水的多次利用,減少了新鮮水用量。

    5. 所有設備選型,采用國家公布推廣的節能機電產品。所有水泵,風機等附屬設備均選用國家機電部門推廣的節能產品,其電動機均采用y系列電機。

    6. 采用質量可靠的設備和管件,杜絕管道跑、冒、滴、漏。

    7. 對進廠原料、出廠產品及各工序的中間產品、動力消耗均設置計量設施,便于單位成本核算管理,促進節能。

    8. 熱電站的鍋爐出口主蒸汽管、汽輪機進口主蒸汽管、凝結水管、供熱管道口均設置計量儀表,以便合理調配熱、電的產量比例,確保供熱的合理、安全、可靠、經濟,使電廠處于良好的、節能的、經濟的運行狀態。

    9. 根據中華人民共和國國家標準GB50264-97《工業設備及管道供熱工程設計規范》的要求和熱電廠的特點合理選用相應的隔熱保溫材料。保溫厚度按各種介質的使用要求和使用溫度選擇,使保溫達到最佳的經濟效果。

    10. 做到建筑節能。所有需采暖的建筑,均采用密封性能較好的門窗,其圍護結構則采用傳熱系數小,保溫隔熱性能好,且重量輕的空心砌塊,以使各建筑物在冬季減少采暖能耗,在夏季則減少機爐控制室和主控室空調制冷能耗。

    11. 建筑物盡量考慮天然采光和自然通風,以節省能源。

    第十章 環境保護 10.1 廠址與環境現狀 10.1.1 廠址的地理位置和自然條件 詳見第“6”篇。

    10.1.2 廠址環境現狀 本項目廠址位于山西省孝義市東許河底村,緊靠梧侗開發區。廠址周圍有金巖電力煤化工有限公司、金達工業集團有限公司、曜鑫煤焦有限公司、恒山焦化有限公司、金璽煤焦有限公司、紅塔煤焦有限公司、晉茂煤焦有限公司等較大型焦化企業。由于大多數企業未設化產回收裝置,不能進行能源的綜合利用,大氣污染嚴重。區域內TSP污染嚴重,已超過環境空氣質量二級標準。該區域環境空氣屬煤煙型污染。

    10.2 設計執行的環境質量標準及排放標準 10.2.1 編制依據 1.《中華人民共和國環境保護法》1989年12月26日 2.《中華人民共和國大氣污染防治法》2000年4月29日 3.《中華人民共和國水污染防治實施細則》2000年3月20日 4.《中華人民共和國固體廢物污染環境防治法》1996年4月1日 5.《中華人民共和國噪聲污染防治法》1996年10月29日 10.2.2 環境質量標準 1.《環境空氣質量標準》GB3095-1996中的二級標準。

    2.《地表水環境質量標準》GB3838-2002 3.《地下水質量標準》GB/T14848-1993中Ⅲ類標準。

    4.《城市區域環境噪聲標準》GB3096-93中2類標準。

    5.《工業企業設計衛生標準》TJ36-79中居住區大氣中有毒物質的最高允許濃度。

    10.2.3 排放標準 1.《大氣污染綜合排放標準》GB16297-1996。

    2. 廢水排放執行《鋼鐵工業廢水污染物排放標準》GB13456-92表3焦化一級標準;
    不足部分執行《污水綜合排放標準》GB8978-1996表1中標準及表4中一級標準。

    3.《工業企業廠界噪聲標準》GB12348-90中Ⅱ類標準。

    4.《化工企業安全衛生設計規定》HG2075-95。

    5.《工業三廢排放試行標準》GBJ4-73。

    6.《火電廠大氣污染物排放標準》GB13223-1996 Ⅲ時段標準。

    10.3 建設項目主要污染源及主要污染物排放量 10.3.1 主要污染源,污染物排放點 1. 氣相污染源 (1) 煤氣凈化回收 煤氣凈化回收向大氣排放的大氣污染物主要來源于各類設備放散管、排氣口及設備管道的泄漏排放的污染物,主要為物料中的揮發性物質、分解氣體、燃燒廢氣及粉塵顆粒等有害物質。

    粗苯蒸餾各油槽分離器和設備管道放散管排出的含H2S、CmHn的污染物。

    洗苯油槽放散管排出的含CmHn、NH3、H2S等的污染氣體。

    硫銨干燥系統排放出含NH3等污染物的尾氣,生產系統排放出硫銨粉塵。

    管式爐燃燒煤氣經煙囪向大氣排放出SO2、NOx、CO等污染物。

    油庫工段各貯槽放散管排出的含CmHn等的污染氣體。

    煤氣凈化回收系統污染物基本呈面源連續性排放。

    (2) 熱電站 熱電站的大氣污染主要來源于余熱鍋爐的排氣。所排污染物主要為NOx、CO、SO2和很少量的煙塵。

    2. 廢水污染物 本工程廢水可分為三類,即生活污水,生產污水和生產廢水。

    生活污水一般含COD、BOD5、氨氮、懸浮物等污染物,其主要來源于廠內的廁所、浴室、食堂等生活設施。

    生產廢水來源于煤氣凈化回收車間等的間接冷卻水、加熱蒸汽冷凝水、軟水站離子交換廢水、循環排污水等,其水質含有少量懸浮物和無機鹽。

    生產污水為含酚氰污水,主要為煤氣水封水、粗苯蒸餾各分離器及油槽分離水、各工序油槽分離水及地下放空槽的放空液、各工序地坪沖洗水和化驗室排出的廢水等。酚氰污水成分較復雜,一般均含有高濃度的COD、BOD5、酚、氰化物、氨氮、油類等污染物。

    3. 固體廢物 本工程產生的固體廢棄物主要為廢渣,有如下幾種:
    煤氣凈化回收系統粗苯蒸餾產生的再生器殘渣、精脫硫觸媒。

    污水處理站產生的剩余污泥。

    少量生活垃圾等。

    4. 噪聲 噪聲是聲波的一種,具有聲波的一切特征。本工程產生的噪聲是由于機械的撞擊、摩擦、轉動等運動而引起的機械噪聲,以及由于氣流的起伏運動或氣動力引起的空氣動力性噪聲。主要噪聲源有:通風機組、煤氣鼓風機、焦爐氣壓縮機、空壓機、燃氣輪機、蒸汽輪機、發電機組、高壓蒸汽管道、余熱鍋爐、燃氣鍋爐、主變壓器、冷卻塔及泵類等,一般情況下,在采取噪聲控制措施前,各主要噪聲源均大于85dB(A)。

    10.3.2 主要污染物類型、排放量、所含有害有毒物質的成份和排放濃度及排放去向 1. 廢氣 大氣主要污染源及主要污染物排放量見表10-1所示。

    表10-1廢氣污染物排放一覽表 序號 污染源 名稱 組成及 特性數據 排放 規律 排放 數量 排放 去向 排放 高度(m) 備注 1 再生塔尾氣 NH3:2.5g/Nm3 連續 8340 Nm3/h 45 2 管式爐煙氣 SO2:51mg/Nm3 煙塵:微量 連續 14859 m3/h 25 3 硫化床干燥尾氣 微量硫銨 間斷 25146 m3/h 20 4 制冷機組煙氣 SO2:45mg/Nm3 煙塵:微量 連續 15680 m3/h 30 序號 污染源 名稱 組成及 特性數據 排放 規律 排放 數量 排放 去向 排放 高度(m) 備注 5 余熱鍋爐排氣 AR:0.8533% N2:71.6964% O2:13.3361% CO2:2.6274% H20:11.4786% CO:0.0046% HC:0.0005% NOX:0.0032% 連續 495160 m3/h 25 2.廢水 本工程廢水排放情況見表10-2 表10-2 廢水排放一覽表 序號 廢水(液)名稱 組成及特性數據(mg/l) 排放特性 排放量 (t/h) 排放去向 備注 溫度 壓力 連續 間斷 1 煤氣 冷凝液 油≤10 BOD5≤550 揮發酚≤50 氰化物≤1 氨≤60 硫化物≤3 常溫 常壓 √ 生化處理站 每天兩次每次0.5h 2 脫硫廢液 銨鹽 常溫 常壓 √ 3 備煤摻混 煉焦 3 分離器 分離水 √ 4.4 生化處理站 4 各工序地坪沖洗水 及泵冷卻水 14.8 生化處理站 溫度 壓力 連續 間斷 序號 廢水(液)名稱 組成及特性數據(mg/l) 排放特性 排放量 (t/h) 排放去向 備注 5 鍋爐補給水處理系統 再生排水 PH、CODcr √ 5 綜合處理達標后排入工業廢水下道 6 鍋爐酸洗 廢水 pH、CODcr 每次300m3 綜合、氧化處理后排入工業廢水工業廢水下道 3~5年 一次 7 電站含油 污水 石油類 √ 少量 生化處理站 3.噪聲 擬建工程噪聲排放特征見表10-3。

    表10-3 噪聲排放特征一覽表 序號 設備 聲壓級 (dB) 工作情況 減噪措施 減噪后聲壓級(dB) 備注 1 溶液循環泵 85~90 連續 設隔音操作室 <65 2 煤氣鼓風機 90~100 連續 設隔音操作室 <65 3 焦爐氣壓縮機 90~100 連續 設隔音操作室 <65 4 空壓機 90~100 連續 設隔音操作室 <65 5 燃氣輪機 85 連續 室內布置、綠化隔聲 60~65 6 燃氣輪機空氣進口 100 連續 室內布置、綠化隔聲 60~65 7 蒸汽輪機 90 連續 室內布置、綠化隔聲 60~65 8 發電機 92 連續 室內布置、綠化隔聲 60~65 9 勵磁機 91 連續 10 變壓器 85 連續 11 余熱鍋爐排汽 110 連續 高效消消音器 3.固體廢棄物 本工程生產過程中產生的固體廢棄物主要為:脫苯再生器殘渣、精脫硫觸媒、污水處理站產生的剩余污泥。

    (1) 脫苯殘渣 排放量:2030噸/年。

    (2) 精脫硫觸媒 排放量:250m3/次(6-9個月更換一次),主要含有硫、氧化鐵。

    10.4 環境保護與綜合利用措施 10.4.1氣相污染物防治措施 (1)煤氣凈化回收 對于煤氣凈化系統產生的污染主要采取先進的工藝流程及設備,從根本上加以控制和治理,并對產生的各類廢氣采取相應的治理措施:
    煤氣凈化工藝流程采用HPF脫硫技術,減少煤氣作為燃料燃燒時SO2等污染物的排放量。

    對于煤氣凈化回收系統的各類設備、管道,設計上考慮其密閉性,防止其放散及泄漏。

    硫銨干燥尾氣經兩級濕式除塵器除塵后可達標排放。

    粗苯管式爐燃用凈化后的焦爐煤氣,以減少廢氣中污染物的排放量,廢氣經高25m的煙囪排放,可達到環保要求。

    油庫各貯槽放散管采用呼吸閥。

    (2)制冷機組 制冷機組燃用凈化后的焦爐煤氣,以減少廢氣中污染物的排放量,廢氣經30m高的煙囪排放,可達到環保要求。

    (3)熱電站 燃氣輪機燃用凈化回收并經精脫硫后的焦爐煤氣,煙氣中污染物含量較少,滿足《火電廠大氣污染物排放標準》III時段標準規定的要求。產生的燃燒廢氣經25米煙囪高空排放。

    10.4.2 廢水污染防治措施 1.洗脫苯廢水、煤氣水封水、沖洗地坪水、泵軸冷卻水及電站含油污水等均送生化處理。

    2. 生活、化驗污水送生化處理裝置處理。

    3. 本工程設有生化處理裝置,采用A2/O工藝處理生產、生活廢水,廢水經處理后送臨近焦化廠用作熄焦補水,不外排。

    4. 鍋爐補給水處理系統再生排水屬酸堿性廢水,排入化學水車間中和池,經自中和及加入少量酸堿調節PH值達6~9后排入工業廢水下水道。

    5. 鍋爐酸洗水屬臨時性排水,可根據酸洗方式及藥液性質采取相應治理措施。

    6. 含油污水主要是變壓器油坑所排的含油污水,采用油水分離器分離,將分離出的水排入生化處理裝置,油回收利用。

    7. 循環冷卻水排污水屬間接冷卻水,除含鹽較高外,不含其它有害物質,回收復用于生化處理稀釋水或用于沖洗等雜用水。

    10.4.3 固體廢物防治措施 為了防止廢渣造成污染,對廢渣進行綜合利用,化廢為寶,以減少對環境的污染,采取的處理辦法如下:
    粗苯蒸餾工序再生器殘渣集中送臨近焦化廠冷凝鼓風焦油槽中。

    粗脫硫殘渣送焦化廠煤場混配煉焦原料煤中。

    精脫硫觸媒擬填埋處理。

    污水處理站產生的剩余污泥經脫水后送焦化廠備煤配入煉焦煤中,不外排。

    生活垃圾先倒至指定的垃圾箱,然后定期由垃圾場統一處理。

    10.4.4 噪聲防治措施 1. 聲源治理 在滿足工藝設計的前提下,選用低噪聲的設備,如通風機、各類泵。當某些設備噪聲較高時,工藝設計中應采取隔聲、消聲、防振減噪等措施。

    大型設備考慮防振減噪措施等,使其在正常工作條件下,距設備外殼1m遠、1.5m高處的噪聲值不大于85dB(A)。

    在氣動性噪聲設備上設置相應的消聲裝置,如空壓機、鼓風機等。在鍋爐排汽口安裝高效排汽消聲器,將排氣噪聲控制在110 dB(A),另外,電廠運行中要加強管理,盡可能減少鍋爐排汽次數,在不得不排汽時,要盡量避免夜間排汽,以減少排汽噪聲對周圍環境的影響。燃氣輪機排氣管應裝消聲器;
    鍋爐壁以及其它的隔熱系統應進行消聲設計。

    各種高噪聲設備均設置于室內等專門的建筑廠房中,并采用吸聲或隔聲的建筑材料,可防止噪聲的擴散與傳播。如鍋爐與燃氣輪機排氣口之間的管道應放在隔聲間內。含強噪聲的車間均設置值班室,使工作場所在強噪聲環境隔離,保護工作人員的健康。

    2. 傳播途中控制 在廠內總平面設計中,將生產區和生活區分開布置,充分考慮地形、聲源方向性及車間噪聲強弱,利用建構筑物,綠化植物等對噪聲的屏蔽、吸納作用,進行合理布局,以起到降低噪聲影響的作用。

    10.4.5 綠化設計 綠化可以起到凈化空氣、吸附有害氣體、減塵滯塵、消弱噪聲等環境保護的作用,并能美化環境,改善小氣候。

    焦化工程污染物排放種類多、污染嚴重,做好綠化工作,對于廠區及周圍環境將產生有利影響。本工程在綠化設計中,結合工程排放特點進行綠化。

    對全廠廠區綠化進行了規劃,道路兩旁、車間之間等均有綠化場地,綠化系數應達到25%以上。

    綠化種植樹種如下:
    1. 在散發有害氣體的裝置附近種植具有抗污染,有凈化作用的喬、灌木,間種花卉及靈敏指示植物。

    2. 在散發煙塵、粉塵的裝置附近,喬灌木、草坪間種,組成立體屏障,且栽種吸塵、滯塵植物。

    3. 在廠前區綠化以美化為主,種植以觀賞為主的喬木及灌木。

    4. 廠區及廠界四周種植楊樹、柳樹等,以減低煙塵、SO2、CO、BaP及噪聲等污染。

    10.5 環保投資估算 1. 脫硫裝置 2175萬元 2. 硫銨除塵 300萬元 3. 生化處理裝置 486萬元 4. 復用水系統 300萬元 5. 隔音降噪措施 1000萬元 6. 綠化 100萬元 7. 環境監測 120萬元 合 計 4481萬元 本工程的環保投資共4481萬元,約占建設投資7.73%。

    第十一章 勞動安全與職業衛生 11.1 勞動安全與職業衛生 11.1.1 編制依據 《中華人民共和國勞動法》(1994年7月5日第八屆全國人民代表大會常務委員會第八次會議通過);

    《中華人民共和國安全生產法》2002年6月29日 《中華人民共和國防震減災法》(全國人民代表大會常務委員會1997年12月29日);

    《建設項目(工程)勞動安全衛生監察規定》(原勞動部令第3號,1996年10月);

    《危險化學品安全管理條例》(2002年1月9日國務院第52次常務會議通過);

    《中華人民共和國職業病防治法》(2001年10月27日第九屆全國人民代表大會常務委員會第24次會議);

    關于發布《中國地震動反應譜特征周期區劃圖》和《中國地震動峰值加速度區劃圖》,(中國地震局GB[2001]060號)。

    《國務院關于加強除塵防毒工作的決定》(國務院檔,國發(1984)97號檔);

    《中華人民共和國塵肺病防治條例》國務院,1997年12月;

    《女職工勞動保護規程》(1988年6月28日;
    國務院通過);

    11.1.2采用的國家標準、規范、規程 《工業企業煤氣安全規程》GB6222-86 《建筑物防雷設計規范》GB50057-94(2000年版) 《建筑滅火器配置設計規范》GBJ140-90(1997年版) 《采暖通風與空氣調節設計規范》GBJ19-87(2001年 版) 《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》GB50058-92 《火災自動報警系統設計規范》GB50116-98 《工業企業總平面設計規范》GB50187-93 《廠礦道路設計規范》GBJ22-87 《構筑物抗震設計規范》GB50191-93 《建筑物抗震設計規范》GB50011-2001 《工程場地地震安全性評價技術規范》GB17741-1999 《建筑設計防火規范》(2001年版)GBJ16-87 《建筑內部裝修設計防火規范》GB50222-1995 《火力發電廠及變電所設計防火規范》GB50229-1996 《電力工程電纜設計規范》GB50217-1994 《工業與民用電力裝置的接地設計規范》GBJ65-83 《鋼制壓力容器》GB150-1998 《3~110KV高壓配電裝置設計規范》GB50060-1992 《低壓配電設計規范》GB50054-95 《電氣設備安全設計導則》GB/T4064-1993 《工業與民用電力裝置的繼電保護和自動裝置設計規范》GBJ62-83 《工業與民用電力裝置的過電壓保護設計規范(試行)》 GBJ64-83 《工業與民用電力裝置的接地設計規范(試行)》GBJ65-83 《機械設備防護罩安全要求》GB8196-1987 《機械防護安全距離》GB12265-90 《自動噴水滅火系統設計規范》GB50084-96 《火災自動報警系統設計規范》GB50116-1998 《壓縮空氣站設計規范》GBJ29-90 《粉塵防爆安全規程》GB15577-95 《建筑采光設計標準》GB/T50033-2001 《工業企業設計衛生標準》GBZ1-2002 《工業企業采光設計標準》GB50034-91 《工業企業噪聲控制設計規范》GB87-1985 《工業企業照明設計標準》GB5034-92 《工作場所有害因素職業接觸限值》GBZ2-2002 《室內空氣中可吸入顆粒物衛生標準》(GB17095-97) 《輸氣管道工程設計規范》GB50251-94 《油管道工程設計規范》GB50253-94 11.1.3 設計執行的行業標準、規定規范 《火力發電廠建筑設計規程》DL/T5094-1999 《小型火力發電廠設計規范》GB50049-94 《火力發電廠生活、消防給水和排水設計技術規定》DLGJ24-91 《火力發電廠輸煤系統煤塵治理設計技術暫行規定》NDGJ93-89 《火力發電廠煙風煤粉管道設計技術規定》DLGJ26-2000 《火力發電廠汽水管道設計技術規定》DL/T5054-1996 《高壓配電裝置設計技術規程》SDJ5-1985 《交流電氣裝置的接地》DL/T621-1997 《電力設備典型消防規程》DL5027-93 《火力發電廠土建結構設計技術規定》DL5022-93 《火力發電廠化學設計技術規程》DL/T5068-1996 《電力行業勞動環境檢測監督管理規定》電綜[1998]126號 《火力發電廠總圖運輸設計規程》DL5032-1994 《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合》DL/T622-1997 《壓力容器安全技術監察規程》質技監局鍋發(1999)154號 《六氟化硫電氣設備制造運行、實驗及檢修人員安全防護細則》 《火力發電廠建筑裝修設計標準》DL/T5029-1994 《蒸汽鍋爐安全技術監察規程》勞動部(1996) 《火力發電廠勞動安全與工業衛生設計規程》DL5053-1996 《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》國家電力公司(2000.9.28) 11.1.4 建設項目生產過程中職業危害因素的分析 本工程主要危險因素可分為兩類:一類為自然因素形成的危害和不利影響,包括地震、不良地質暑熱、冬季低溫、雷擊等因素;
    另一類為生產過程中產生的危害,包括塵毒、火災、爆炸、機械傷害、噪聲振動,觸電事故、墜落碰撞等各種因素。

    10.1.4.1 自然危害因素分析 1. 地震:
    地震是一種能產生巨大破壞作用的自然現象,它對建構筑物破壞作用明顯,作用范圍大,進而威脅設備、人員的安全。

    2. 不良地質 不良地質對建筑物的破壞作用較大,甚至影響人員安全。

    3. 雷擊 雷擊能破壞建筑物和設備,并可能導致火災和爆炸事故的發生。

    4. 氣溫 人體有最適宜的環境溫度,當其超過一定范圍時,會產生不舒服感,氣溫極端會使人發生中暑和凍傷。氣溫過低,可凍壞設備。

    5. 其它 暴雨和洪水威脅工廠安全,其作用范圍大,但出現的可能性較小,內澇浸漬設備,影響生產。

    10.1.4.2 生產過程中主要職業危險、危害因素分析 本工程是對焦爐煤氣進行化工產品回收,并將凈煤氣作為燃氣輪機燃料聯合循環發電并供熱。其生產過程存在著不同品種和不同程度的危害因素,主要包括火災爆炸事故、機械傷害、噪聲振動、電傷、墜落、酸堿灼傷、高溫燙傷等各種因素。

    本工程生產過程中所涉及到的原料、輔料、產品以及化學藥品中危險、有害物質很多,主要包括SO2、CO、NH3、NOx、H2S、CmHm、苯、硫磺、硫酸等,上述物料均具有易燃、易爆、有毒、有害、腐蝕等危害性,均出現在煤氣輸送及儲存、凈化回收、焦爐煤氣壓縮、發電等各個工序中。

    各工序危害性分析如下。

    焦爐煤氣輸送、加壓:煤氣、火災、爆炸、中毒、噪聲。

    脫硫:煤氣、硫磺、火災、爆炸、中毒。

    硫銨:煤氣、硫酸、火災、爆炸、中毒。

    洗脫苯:煤氣、粗苯、噪聲、高溫輻射、火災、爆炸、中毒。

    精脫硫:煤氣、火災、爆炸、中毒。

    氣柜:煤氣、火災、爆炸、中毒。

    焦爐煤氣壓縮:煤氣、火災、爆炸、中毒、噪聲。

    電站:煤氣、噪聲、高溫輻射、火災、爆炸。

    1、有害物質危險性分析 CO:屬Ⅱ級危害毒物。是一種無色、無味、無臭的氣體,比重為0.967,燃燒時呈淺蘭色的火焰,主要來源于煤氣系統的泄漏和燃料的不完全燃燒。人體吸入CO后,即與血紅蛋白結合,生成碳氧血紅蛋白(COHb)阻礙血液輸氧,造成人體缺氧中毒,空氣中濃度達到1.2g/m3時,短時間可致人死亡。車間空氣中CO的最高容許濃度不得超過30mg/m3。

    SO2:屬IV級危害毒物。是無色、不燃、有惡臭、并具有辛辣味的窒息性氣體,比重1.434,它主要來源于燃料的燃燒。其對人體的危害表現為對結膜及上呼吸道粘膜具有強刺激性,可引起喉部不適,甚至窒息,并可導致支氣管炎、肺炎和呼吸麻痹。大氣中SO2易形成酸霧或酸雨,空氣中酸霧達0.8mg/l時,人體即有不適感覺。

    H2S:屬II級危害物。是一種可燃、無色、有臭雞蛋味的有毒氣體,比重1.19,H2S是強烈的神經毒物,對粘膜有強烈的刺激作用,長期接觸低濃度的H2S,可引起神經衰弱癥及植物神經紊亂等癥狀,高濃度的H2S可抑制呼吸中樞,引起窒息、支氣管炎、肺炎等,車間空氣中H2S的最高允許濃度為10mg/m3。

    CmHm:包括所有烷烴、烯烴和芳烴等,CmHm對眼、鼻、呼吸道均具有強刺激作用,危害肺、肝、腎、心血管系統,某些強致癌物質,芳烴及稠環化合物影響最大。屬II級危害物。

    NH3:屬IV級危害物,NH3為有強烈刺激氣味的無色氣體,極易溶于水而形成氫氧化氨(氨水)。氨對人的眼睛、呼吸道及皮膚有嚴重的刺激作用,NH3中毒可引起肺水腫。空氣中NH3的容量在0.49mg/l時就能使人在幾分鐘內窒息而死。車間空氣中的最高允許濃度為30mg/m3。

    苯:屬I級危害毒物。苯為無色透明液體,易揮發、易燃、有芳香味,是一種危險的毒物,長期接觸高濃度苯對造血系統有損害,可引起慢性中毒,對皮膚、粘膜有刺激作用,可引起白血病,并具有致癌性,當苯濃度高時使人立即失去知覺,并在幾分鐘內死亡。車間空氣中苯的最高允許濃度為30mg/m3。

    硫酸:屬III級危害物。對皮膚、粘膜等組織有強烈的刺激作用,高濃度的硫酸可引起喉痙攣和聲門水腫而死亡,慢性影響有牙齒酸觸癥、慢性支氣管炎、肺水腫和肝硬化,車間空氣中硫酸最高允許濃度2 mg/m3。

    2、振動及噪聲危害性 振動可導致人體患發振動病,主要表現為足的損害,還可導致植物神經功能紊亂。

    長期接觸工業噪聲可引起耳嗚、耳背、頭暈頭痛、失眠、神經衰弱等癥狀,并可引起暫時性聽聞位移,永久性聽聞位移直至噪聲性耳聾等癥狀,并對心血管系統有影響。鼓風機、空壓機、壓縮機、引風機、各種泵、除塵器、氣體和蒸汽放空系統等設備系統在運行過程中都會產生較大噪聲。《工業企業噪聲控制設計規范》規定,工作場所的噪聲不得超過85dB,操作室有通訊要求時為70dB,無通訊要求時為75dB。

    3、高溫輻射危害性 當工作場所的高溫輻射強度大于4.2J/cm2.min時,可使人體過熱,產生一系列生理功能變化;
    體溫調節失去平衡,水鹽代謝紊亂、消化及神經系統受到影響。

    高溫設備、管道的隔熱保溫設施不力,會造成人員的燙傷,高溫場所通風設施不力,也會造成工作人員的受熱中暑。

    4、火災爆炸危害性分析 本工程能引起燃燒和爆炸事故的因素很多。如輸送煤氣設備、管道中煤氣氧含量超標,煤氣泄漏靜電火花等原因即可導致燃燒和爆炸事故,電器電纜的火災危險,鍋爐爆炸的危險,壓力容器超壓爆炸,洗油、粗苯等均為可燃物質,如發生泄漏、遇明火、靜電、電氣火花等都能引起火災爆炸事故,火災及爆炸事故能造成較大的人員及財產損失。

    5、其它安全事故 鍋爐及壓力容器的安全事故,不但造成設備損害,而且危及人體安全。

    生產過程中使用的各種大型轉動運行設備,存在著機械傷害的可能。觸電、碰撞、墜落、酸灼傷、高溫燙傷、誤操作等事故對人體形成傷害,嚴重時可造成人員的死亡。

    腐蝕既損壞設備,也對人體構成威脅。

    停電事故影響生產,甚至損壞設備,造成有害物外逸,危及人身安全。

    11.1.4.3 勞動安全設計中采取的防范措施 1、對自然危害因素的防范措施 (1)抗震 本工程所在地地震烈度為7度,為防止地震危害,本工程在設計中均采取相應的抗震措施,根據《建筑抗震設計規范》(GB50011—2001)和《構筑物抗震設計規范》(GB50191—93)中規定,按7度地震烈度對建筑物設防。電力變壓器則采取相應的保護措施,防止其受損。

    (2)防雷 全廠爆炸和火災危險區域為二類防雷,其余為三類防雷,按《建筑防雷設計規范》(GB50057—94)進行設計,對煙囪等建筑物設避雷帶、避雷網及接地極,對設備、放散管、風帽等突出物采取相應的防雷措施。

    (3)防暑防寒 為防止夏季暑熱,在生產廠房內采取通風換氣措施,在工序內部設置工人休息室、操作室、控制室等,并在室內設置必要的風扇等裝置。為防止冬季低溫,采取集中供暖措施,使車間內工作地點及休息室內的溫度均可滿足有關的要求。對貯存輸送水或蒸汽介質的設備及管道采取必要的保溫措施,在操作管理上采取相應的排空措施,以防凍壞設備與管道。

    (4)其它 為了防止或避免不良地質對建構筑物的破壞,對煙囪、脫硫塔、再生塔、洗苯塔等重要生產建構筑物基礎采取必要的地基處理措施。

    為了防止內澇,及時排出雨水,避免積水毀壞設備、廠房,在廠內設相應的場地雨水排水系統。

    2、對生產危害因素及職業衛生采取的防范措施 本項目在建設過程中必須把“安全第一,預防為主”的方針貫徹始終,確保有關安全衛生設施的工程質量,從而保障勞動者在生產過程中的安全健康。

    (1)防火、防爆 a. 在平面布置中嚴格遵守國家有關防火防爆的安全規定,各建筑物及生產裝置間建筑間距嚴格按《建筑設計防火規范》(修訂本)及《火力發電廠總布置及交通運輸設計技術規定》設計,考慮足夠的防火安全間距,并布置相應的消防通道。熱電站各建筑物均按《小型火力發電廠設計規范》( GB50049—94)規定的最低耐火等級設計,滿足防火規范要求。大型設備盡量采用露天化布置。

    b. 在生產工藝系統中,在產生易燃易爆氣體的生產場所內設全面通風或局部排風及除塵裝置,降低爆炸物濃度,防止氣體積累,煤氣管道設置低壓報警系統及安全聯鎖裝置,風機電機選用防爆型。焦爐煤氣輸送加壓、凈化回收及煤氣壓縮各封閉廠房均選用軸流風機全面通風,使危險物質濃度低于其爆炸下限。

    c. 鍋爐采用軟水以防止鍋爐結垢形成危險,壓力容器系統均設置相應的超壓安全保護裝置。

    d. 在電氣設計中,消防設施擬采用雙回路供電,電氣、儀表在有爆炸和火災危險場所,嚴格按照《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》(GB50058—92)執行,即爆炸危險生產廠房電氣設備全部選用隔爆型,對燈具按扭保護裝置全部選用隔爆型,火災危險性較大的區域設事故照明。

    e. 熱電站煤氣管道設水封閥,以防煤氣回燃和泄漏,汽機油系統設置事故放油管與事故油池,并設異常工況的報警和緊急事故處理裝置。

    f. 電氣和管道設計中按《化工企業靜電接地設計規范》要求設計,煙囪、廠房周圍安裝避雷設施,煤氣及苯類系統的設備及管道均采取相應的防靜電措施。

    g. 全廠設水消防和泡沫消防系統,并配置移動式滅火器材。在消防給水設計中,根據《建筑設計防火規范》(2001年版)規定設置相應的消防管道,消防水池、消火栓等裝置。

    h. 對各主要崗位、設計自動交換程控生產調度指揮電話。

    (2)防毒防塵 對產生粉塵或煙塵的生產場所、部位采取相應的除塵措施,對產生粉塵或煙塵的生產部位或設備加以封閉處理,減少粉塵或煙塵外逸。加強生產過程中設備與管道系統的管理與維修。設備、管道的各密封點進行經常安全檢查,發現泄漏及時消除,并盡量將靜止設備布置在室外,便于有毒氣體的擴散。在脫硫泵房、硫銨結晶槽及離心機室、洗脫苯泵房、煤氣加壓機房、壓縮機房等塵毒物質富集的地方,按標準、規范設置適宜的通風設施,降低塵毒的濃度,并定期對車間及廠區空氣的有毒有害氣體含量進行監測分析。

    散發有毒有害的崗位,配備事故柜和個人防護用品,設置相應型號的防毒面具,保證工人的安全。

    在主要生產操作場所建設隔離的操作室、儀表室。

    燃氣輪機、管式爐、制冷機組等燃燒廢氣均經煙囪高空排放。

    (3) 熱輻射防護 在有可能出現輻射的裝置采取高效隔熱措施,防止熱輻射發生,管式爐、電站燃氣輪機、余熱鍋爐等處采取相應的隔熱措施。

    煤氣凈化的各泵房均設置軸流風機全面排風,消除泵房內余熱。高溫介質管道均采用相應的隔熱保溫措施,對溫度較高的工作場所操作人員采取必要的個體防護措施。

    (4) 減振與降噪 在滿足工藝的前提下,盡量選用低噪聲型號的產品。

    將噪聲較高的設備置于室內,個別在建筑設計中擬采用吸聲或隔聲建筑材料,可防止噪聲的擴散與傳播。

    在空壓機、鼓風機、壓縮機、送風機、氣動噪聲設備上設置相應的消聲裝置。

    對振動較大的設備如空壓機、鼓風機、壓縮機、汽輪發電機組、送風機、引風機、給水泵、循環水泵等設置單獨基礎或對設備底座采取減振措施。強振設備與管道間采取柔性連接方式,防止振動造成的危害。

    在高噪聲的生產場所設置隔音操作室,現噪聲聲源隔開以保護操作人員,減輕噪聲影響。

    總圖在全廠布置上將辦公樓與生產區分開,并根據地形聲源方向性,建構筑物的屏蔽作用以及綠化植物的吸納作用因素進行布局,在各車間,各建筑物周圍種植闊葉樹,以減少噪聲的危害。

    (5) 防觸電 選擇電氣設備安全距離按水利電力部頒發“高壓配電裝置設計技術規程”進行設計,照明電纜隧道采用36伏電壓供電,檢修照明為12伏手提燈。

    防止誤操作,10千伏高壓開關柜采用帶五防的手車式開關柜,斷路器,隔離開關和接地刀閘之間的正常操作時電氣閉鎖裝置。

    為了防止觸電事故并保證檢修安全,兩處及多處操作的設備在機旁設事故開關,1KV以上正常不帶電的設備金屬外殼設接地保護;
    0.5KV以下設備金屬外殼作接零保護,有必要對一些設備設置漏電保護裝置。

    (6) 其它安全措施 各生產系統擬設出現不正常現象時的報警信號裝置。

    為防止機械傷害及墜落事故發生,生產場所梯子、塔區平臺、設備平臺及高處通道均設置安全欄桿;
    各轉動設備的轉動部件設置安全防護網、罩,地溝、水井設置蓋板,有危險的吊裝口、安裝孔等處則設安全圍欄。在有危險性場所設置相應的安全標志及事故照明設施。

    煤氣凈化、輸送、儲存各系統的設備的出入口管道上設溫度、壓力等監測儀表,防止意外發生危險。

    甲級防爆廠房設置可燃氣體濃度檢測報警裝置,并禁止使用易產生火花的工具。

    按期發放勞動保護用器具,加強個人防護措施,上崗應著工作服、工作帽、工作鞋、防護眼鏡,接觸化學毒性物質作業人員應配有相應防毒面具,對易燃易爆、高溫明火場所作業人員禁止著化纖服裝。

    3. 備用措施及應急手段 (1) 事故的搶救及應急措施 對于火災事故的搶救措施,利用設置的火災自動報警系統和電話向消防站報警,并根據物質的性質、利用消防器材進行補救。對一般建筑物、A類火災,利用消防栓、消防車、消防水槍等消防器材進行水滅火。對粗苯管式爐及泵房等B類火災主要利用干粉、二氧化碳等泡沫滅火器材進行撲救。對煤氣等C類主要利用干粉、磷酸銨鹽泡沫、二氧化碳等移動消防器材進行撲救。對于電器室、控制室等帶電火災,采用二氧化碳干粉、磷酸銨鹽泡沫等消防器材進行撲救。

    (2) 事故的疏散措施 主要生產廠房擬設兩個以上的安全出口,通向室外主要通道擬設事故排風裝置,易發生事故的場所考慮設置相應的應急照明設施。

    (3) 事故的應急措施 主要生產及消防設備均采用兩路電源供電,在工程易發生事故的生產場地設置相應的事故應急照明設施,并設置防塵毒口罩、防護手套、防毒面具、急救藥品與機械應急器具,自動控制系統設置相應的手動裝置。

    4. 輔助用室的設置 按照《工業企業設計衛生標準》(GB36-79)的要求,本工程根據生產特點,實際需要和使用方便的原則,結合現有設施,擬設置相應輔助用室,其中生產衛生用室有車間辦公室、更衣室、盥洗室等;
    生活用室設置休息室、浴室、倒班宿舍、食堂等,此外還有相應的衛生室如女工衛生室及醫療衛生機構等全廠性輔助用室。

    5. 綠化措施 充分考慮了綠化對職工衛生方面的有益作用,本工程擬充分利用廠內條件進行綠化。綠化系數約為25%。

    6. 勞動安全衛生機構 為了保證本項目建設,生產安全運行,根據本項目具體情況,設置專門的勞動安全衛生機構,負責本企業日常安全衛生工作的管理和監督。

    11.1.5 預期效果 本工程勞動安全衛生設施比較完善,在防火防爆及其它勞動安全衛生方面達到了保證安全生產的目的,體現了“安全第一,預防為主”的方針,經采取措施后,本工程操作場所及崗位空氣中塵毒等有害物濃度將低于《工業企業設計衛生標準》中規定的相應最高允許濃度,工作場所溫度滿足《采暖通風與空氣調節設計規范》中相應的規定,工作場所及崗位的噪聲級滿足《工業企業噪聲控制設計規范》中的相應標準,可基本避免火災、爆炸、壓力容器事故等危害的發生,并可減少事故的發生或出現,一旦出現事故,即可采取相應的備用或應急補救措施,將事故造成的損失降至較低水平。在塵毒治理及其它職業衛生方面,達到了“保證文明生產,保護職工身心健康”的目的。

    11.2 消 防 11.2.1編制依據及采用標準 11.2.1.1 編制依據 1.《中華人民共和國消防法》(1998年4月29日) 2.《建筑工程消防監督審核管理規定》(中華人民共和國公安部令第30號) 11.2.1.2采用規范 1.《焦化安全規程》(GB12710-91) 2.《工業企業煤氣安全規程》(GB6222-86) 3.《建筑設計防火規范》(GBJ16-87)(2001年版) 4.《建筑物防雷設計規范》(GB50057-94(2000年版) 5.《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》(GB50058-92) 6.《建筑滅火器配置設計規范》(GBJ140-90)(1997年版) 7.《火災自動報警系統設計規范》(GB50116-98) 8.《低倍數泡沫滅火系統設計規范》(GB50151-92) 9.《小型火力發電廠設計規范》(GB50049-94) 10.《火力發電廠生活、消防給水排水設計規定》(DLGJ24-91) 11.《火力發電廠與變電所設計防火規范》(GB50229-96) 12.《建筑內部裝修設計防火規范》(GB50222-95) 11.2.2工程火災爆炸危險品分析 本工程生產過程中原料及產品多為可燃、易燃、易爆物品。具有一定火災危險性,火災危險因素可分為以下幾種:
    室內易燃易爆粉塵氣體濃度達到爆炸濃度極限后遇火花引起爆炸,釀成火災。

    煤氣系統泄漏引起爆炸造成火災。

    明火雷電及靜電引起爆炸和火災,火災危險性及危害性的大小與危險物質的多少及生產性質、操作管理水平、環境等有直接關系。

    易燃易爆危險物如下:
    1. 焦爐煤氣 一級可燃,具燃爆性,燃炸濃度極限(體積):4.72~37.59%,自燃點:560℃。

    2. 硫磺 硫磺屬二級易燃固體,云狀粉塵的引燃溫度為235℃(粉塵平均粒徑為30~50μm),爆炸下限濃度為2.3g/m3。

    3. 苯類物質 苯類物質均為易燃物質,蒸汽具燃爆性,多為一級可燃物,閃點一般在-15~120℃之間,其中純苯、甲苯危險性較大。

    4. 洗油 可燃液體、丙類火災危險物質,閃點100℃,自燃點580~630℃。

    11.2.3 主要生產場所及裝置的火災危險性分析 本工程可能出現的環境為爆炸氣體環境,爆炸性粉塵環境及火災危險環境,其中爆炸性氣體有煤氣等易燃氣體,爆炸性粉塵有硫磺等粉塵;
    火災環境有洗油等物質。

    根據《焦化安全規程》、《工業企業煤氣安全規程》及《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》等有關規定,本工程主要生產場所及裝置的火災爆炸分類如表11-1所示。

    表11-1 主要生產場所及裝置的火災爆炸危險性 序號 場所或裝置 生產類別 危險區域 介質 備注 1 煤氣加壓機房 甲 1區 煤氣 2 脫硫塔 甲 2區 煤氣 室外 3 硫泡沫槽 乙 21區 硫磺泡沫 4 放硫冷卻部位 乙 11區 硫磺泡沫 5 硫磺倉庫 乙 11區 硫磺泡沫 6 噴淋式飽和器 甲 2區 煤氣 室外 7 洗苯泵房 甲 2區 富油 8 洗苯塔 甲 2區 煤氣 室外 9 粗苯蒸餾產品回收泵房 甲 1區 粗苯 10 脫苯塔及換熱器 甲 2區 粗苯 室外 11 油庫 甲 2區 粗苯 室外 12 精脫硫塔 甲 2區 煤氣 室外 13 氣柜 甲 2區 煤氣 室外 14 煤氣壓縮機房 甲 1區 煤氣 11.2.4 建設地區的消防現狀 本項目所在地孝義市,駐扎一個消防中隊,該消防中隊各項設施齊全,距項目所在地3公里。根據工程的建設規模,火災危險性及生產特點以及有關消防規定,并充分考慮工程的具體情況,據雙方協議,由孝義市消防中隊負責本工程的消防工作。本項目增配一定數量的兼職消防人員及消防器材。

    11.2.5 消防設施 為了防止火災的發生或減少火災造成的損失,本設計采取了必要的消防措施,貫徹“預防為主,防消結合”的方針。

    1. 總圖運輸 本工程建設區域與四鄰均預留相應的防火安全間距。

    在確定廠區內部的總平面布置時,按生產性質、工藝要求及火災危險性的大小等因素劃分出各自相對獨立的小區,各區間尤其是火災危險性較大的設施間留有足夠的防火間距,以防一旦發生火災造成火勢擴大、蔓延。

    廠區道路呈環形和盡頭式布置,盡頭處設面積不小于12m×12m的回車場。并根據車流量的大小,分設主要道路、次要道路和車間引道,道路寬度、凈空高度、出入口數均滿足消防車對道路的要求,保證消防道路的暢通。

    2.工藝 煤氣加壓各鼓風機室設置機械通風兼事故通風措施,使得燃爆性氣體的濃度低于其爆炸下限。

    煤氣氣柜設高低位報警裝置。

    煤氣系統的設備及管道均采取相應的防靜電措施。

    各煤氣設備和管道要保證其嚴密性,防止煤氣泄漏。設備的進出口閥門靠設備側設有盲板,設備、管道開停機時設有蒸汽吹掃裝置及放散閥取樣分析裝置。

    在設計技術條件中,對煤氣管道制造、安裝及開工等過程的氣密性試驗有專門規定,要求嚴格執行。

    粗苯泵房及管式爐設蒸汽消火管;
    苯類槽、中間槽采用防火花型液面計及防靜電型產品導入管。

    汽輪機油系統的設計,對于主油箱、油凈化裝置、冷油器以及連接油管道設備和油管道的布置避開高溫管道。排煙管道引至廠房外無火源處。油箱事故排油閥布置在安全及便于操作的位置,并有兩條通道可以到達。有明油及宜漏油處設置防火警示牌。

    露天油庫等設置防護圍堤或圍墻;
    設置防雷接地設施;
    設置泡沫滅火裝置;
    采用不發火花地面;
    油罐設置呼吸閥 。

    余熱鍋爐的設計、制造、安裝符合壓力容器安全技術監察規程的相關要求,鍋爐本體設有防爆門,并設有安全閥,液位計、壓力表。

    在火災危險性較大的場所設置安全標志及信號裝置;
    在設計中對各類介質的管道涂刷相應的識別色,并按照《安全色》(GB2893-82)及《安全標志》(GB2894-1996)等規定進行。

    3. 建筑 本工程所有建筑物的平面布置、結構及材料選用均按《建筑設計防火規范》(2001年版)進行設計,對建筑物耐火等級作了劃分,采取了相應的措施。

    煤氣輸送、加壓、儲存、脫硫、脫氨、洗脫苯、精脫硫、壓縮等裝置的火災危險性均為甲類,框架結構盡可能采用敞開式,且門窗向外開啟。設計中脫硫塔、洗苯塔、管式爐、精脫硫等露天布置,有利于火災危險物的擴散。

    有爆炸危險的廠房按規定設足夠的泄壓面積,利用門、窗、洞、口泄壓,并將廠房門窗向外開啟,室內設不發生火花地坪。

    成品粗苯、洗油等庫區設防火堤,防火堤內的有效容積不小于堤內最大罐的容量。

    建、構筑物、樓梯等均采用鋼筋混凝土等非燃燒材料制作。主要生產廠房設兩個以上安全出入口。主要生產建構筑物按相應規定耐火等級設計。建筑物的通道寬度、樓梯形式等均嚴格執行《建筑設計防火規范》(GBJ16-87)(2001年版)等相應規定。

    在火災危險性較大的場所按《建筑滅火器配置設計規范》的相應規定設置消防器材,以滿足消防要求。

    4. 電氣 本工程消防設施設雙回路供電,配電線路采用相應的保護措施,保證消防設施用電可靠。

    油式變壓器擬置于單獨的房間內,并設事故油坑,避免油外溢,防止火災擴大。

    在爆炸和火災危險場所,嚴格按照環境的危險類別和區域配置相應的電器設備和燈具,避免由于電氣火花引發的火災。

    在火災危險性較大的場所設事故照明設施,利于火災的撲救和人員及物資的疏散。消火設施構筑物事故照明電源自消火設施的專用供電回路引來,以保證用電的可靠性。

    對煤氣系統等第二類防雷建筑物采取避雷帶(針)防直擊雷,引下線不應少于兩根,并沿建筑物四周均勻或對稱布置,其間距不大于18m,每根引下線的沖擊接地電阻不大于10Ω;
    防感應雷的措施為建筑物內的設備管道構架等主要金屬物就近接至防直接雷接地裝置或電器設備的保護接地裝置上。

    在爆炸和火災危險環境中做靜電接地設計,屬于戶外裝置的防靜電接地裝置共享,對于建筑物內設備的防靜電接地裝置利用電氣的保護接地裝置。

    本項目按《火災自動報警系統設計規范》(GB50116-98)等有關規范要求在火災爆炸危險場所設置自動報警裝置及手動報警裝置。

    電纜隧道及重要回路的電纜溝中,在必要部位設置有防火墻;
    選擇難燒、耐然型電纜。電纜隧道按規定設置帶有爬梯的人孔和自然通風設施。

    配電裝置室按規定設置安全出口,防火門、事故排煙裝置等。

    5. 報警系統 煤氣輸送加壓、脫硫及硫回收、硫銨、洗脫苯、精脫硫、煤氣壓縮等工序設置可燃氣體濃度檢測報警裝置,隨時檢測空氣中可燃氣體的含量,并設置火災探測及報警系統,設置感溫感煙探測器,廠區通道等處設火災報警,以手動按鈕為主。

    6. 通風 爆炸、燃燒場所的通風設備均選用非燃燒材料。在防爆區通風設備均選用防爆型,并采取接地、消除靜電措施。

    7. 消防系統設置 按有關規范的要求,本項目設置了固定式泡沫滅火系統,水消防滅火系統,火災自動報警系統,并在廠區適當位置設置了移動式滅火器,分別為磷酸銨鹽干粉和氟蛋白泡沫。泡沫發生裝置采用壓力式混合液流程,消防水泵站供全廠消防水管網。

    本項目設計廠內的消防水管網呈環狀布置,向環狀管網輸水的輸水管為兩條,干管直徑不小于200mm,并設新鮮水池2 座,池內總有效容積 2000m3,消防水貯量432m3。在廠區適當位置設置了地下消火栓及閥門井。消火栓沿道路邊設置,每隔80米左右設置一個,消火栓采用地下防凍式,其型號為SX100,有直徑為100mm和65mm的栓口各一個,并設置明顯標志。閥門井將環狀管網分成若干段,每段的消火栓數量不超過5個。

    室內消栓的設置根據《建筑設計防火規范》(GBJ16-87)(2001年版)的有關規定進行。

    本項目室內消防水量為10L/s,室外消防水量為30L/s,相當于每小時消防用水量144m3/h,消防歷時按3小時考慮。

    11.2.6 消防設施費用 1. 消防水池及泵房 150萬元 2. 消防管線及消火栓 210萬元 3. 消防器材 250萬元 4. 消防道路 200萬元 5. 火災報警系統 180萬元 合 計 1390萬元 本工程消防設施等投資共計810萬元,約占建設投資1.40%。

    11.2.7 消防效果預測 本工程消防及防火措施比較完善,形成獨立的消防及防火體系,實現了“預防為主,消防結合”的方針,可杜絕大的火災發生,并基本避免一般火災與爆炸事故的發生,達到保護公共財產和公民生命安全之目的。

    第十二章 抗 震 12.1 編制依據及原則 12.1.1 編制依據 (1)《中華人民共和國防震減災法》(八屆全國人大常委會1997年12月29日第十二次議通過)。

    (2)《工程場地地震安全性評價技術規范》(GB17741-1999)。

    (3)《建設工程抗震設防要求管理規定》(中國地震局令(第七號)2002年1月16日中國地震局局務會議通過);

    (4)《中國地震動參數區劃圖》(GB18306-2001);

    (5)《地震安全性評價管理條例》(中華人民共和國國務院令(第323號)2002年1月1日起施行);

    (6) 中華人民共和國建筑抗震設計規范 GB50011-2001。

    12.1.2 編制原則 (1) 貫徹執行抗震工作以防為主的方針,依據有關規范采取抗震設防措施,使建筑經抗震設防后,減輕建筑的地震破壞,避免人員傷亡、減少經濟損失。

    (2) 嚴格按照抗震設計規范要求進行抗震設防。當遭受高于本地區抗震設防烈度預估的罕遇地震影響時,不致倒塌或發生危及生命的嚴重破壞。

    12.2 抗震設防 根據上述依據,本工程所處地區地震烈度7度,地震動反應譜特征周期為0.35s,設計基本地震加速度值為0.15g。工程設計時應由有關部門進行場地地震安全性預評價并經省地震局管理部門批準后,根據批準的地震安全性預評價結果,確定抗震設防要求,進行抗震設計。

    12.3 抗震設計 根據概念設計的原理,正確解決總體方案材料使用和細部構造到合理抗震設計的目的。

    12.3.1 建筑設計 合理進行建筑布置,立求平立面規則、簡單、對稱布置,建筑質量分布和剛度變化的均勻,對體型復雜的建筑物設置防震縫,將建筑物分為規則的結構單元。

    12.3.2抗震結構體系 抗震結構要綜合分析,采用合理而經濟的結構類型,做到受力明確,傳力合理且傳力路線不間斷,設置多道抗震防線。根據建筑物重要程度,采取相應的結構形式。對重要建筑物采用鋼筋混土框架式剪力墻結構等,對次要建筑物采用磚混等形式。

    第十三章 工廠組織及勞動定員 13.1 工廠體制及組織機構 13.1.1 工廠體制 本項目為山西歐羅福環保能源有限公司獨資建設的一個焦爐煤氣綜合利用企業,設置生產管理和行政管理兩個系統。按廠級設管理機構,廠部除設各職能科室外,尚有生產調度、安全、化驗、供銷、運輸等。

    13.1.2 組織機構 本項目設有煤氣輸送及儲存車間、凈化回收車間、熱電車間、輔助車間及廠部。

    1. 煤氣輸送及儲存車間:煤氣輸送及回饋工段 煤氣穩壓與儲存工段 2. 凈化回收車間:
    脫硫及硫回收工段 硫銨工段 洗脫苯工段 油庫工段 精脫硫工段 3. 熱電車間:
    煤氣壓縮工段 燃機運行工段 鍋爐運行工段 汽機運行工段 化學運行工段 電氣運行工段 熱工儀表工段 4. 輔助車間:
    供排水工段 供電工段 生化處理工段 空壓站工段 低溫水工段 5.廠部:
    化驗室 中控室 煤氣防護站 各職能科室 13.2 生產班制及定員 設計定員依據冶金工業部《冶金企業勞動定員定額標準》(LD/T4424-93)中有關規定,結合本工程設計內容進行編制。根據各車間的特點確定:除熱電車間年工作日為6500小時外,其它各車間均按年工作8500小時考慮。各工段均執行四班三運轉制度,24小時連續運行。管理人員及服務采用白班制。

    總定員為331人,其中生產工人260人,管理技術人員71人;
    詳見表13-1 表13-1 生產定員表 序號 車間名稱 生產人員 管理及服務人員 小計 1 煤氣輸送及儲存車間 16 3 19 2 凈化回收車間 48 6 54 3 熱電車間 104 18 122 4 輔助車間 32 6 38 5 廠部及后勤 48 38 86 6 小計 248 71 319 7 備員 12 12 8 合 計 260 71 331 13.3 人員的來源和培訓 本項目實施所需的生產工人、技術人員和管理人員主要從社會擇優招聘,招聘中優先考慮同類型行業的技術人員及高中文化程度以上的待業青年。

    工人到廠后,按崗位到同類型生產廠相應崗位進行培訓,時間不少于三個月。培訓期間,可強化專業知識的理論教育,全面提高職工的技術水準,確保項目投產后能勝任本崗位的生產操作、管理以及異常故障的處理和正常的維修業務,保證系統正常生產。

    第十四章 項目實施規劃 14.1 建設項目規劃 建設周期分前期準備工作階段,項目實施階段兩部分。

    前期準備工作階段包括可行性研究報告編制、審批。項目實施階段包括初步設計及其評審,施工圖設計,土建工程施工,設備材料定貨、安裝工程施工,驗收試車、試生產。

    本工程建設規劃20個月。

    14.2 項目實施進度規劃 根據建設單位元的意見以及工程設計的具體內容,參考類似工程及當地的自然條件,初步安排項目的建設實施計劃如下:
    2005年6月~2005年8月:
    前期準備工作完成 2005年8月~2005年12月:完成初步設計及施工圖設計 2005年12月~2006年2月:設備及材料定貨, 2006年3月~2006年7月:
    土建工程施工 2006年5月~2006年8月:
    凈化回收部分安裝工程完成 2006年8月~2006年9月:
    單體、聯動試車。

    2006年7月~2006年10月:燃氣輪機單循環具備發電條件。

    2006年10月~2007年1月:燃氣輪機組聯合循環具備發電條件。

    本工程各階段的實施進度規劃只是一定條件下的相對時間預測。

    第十五章 投資估算和資金籌措 15.1 投資估算 15.1.1 估算依據及說明 依據國石化規發(1999)195號文《化工建設項目可行性研究投資估算編制辦法》,《山西省建設工程其它費用標準》等編制本工程投資估算。

    15.1.2 費用依據 (1) 主要設備為近期詢價,不足部分參照《工程建設全國機電設備價格匯編》及相關數據計取。

    (2) 定額采用原化工部《化工概算定額》、《山西省建筑安裝概算定額》、《電力建設項目概算定額》2001年修訂本,大指針并參考類似工程估算指針計取,工程其它費用按《山西省建設工程其它費用標準》。

    15.1.3 單項工程投資估算 主要生產項目 49831.58萬元 公用工程項目 1765.57萬元 服務性工程項目 413萬元 15.1.4 工程建設投資估算 第一部分工程費 52010.15萬元 第二部分其它工程費 2892.88萬元 第三部分預備費 1098.06萬元 工程建設投資 56001.09萬元 15.1.5 固定資產投資估算 固定資產投資包括建設投資、建設期利息(本項目不發生長期貸款)。

    固定資產投資=57944.35+0=56001.09萬元 15.1.6 流動資金估算 流動資金采用詳估法估算,流動資金估算總額為1892.08萬元。其中鋪底流動資金為567.62萬元。流動資金估算表見表15-2。

    表15-2流動資金估算表(萬元) 序號 項目 最低需要天數 周轉次數 生 產 期 第3年 第4年 第5年 第6~22年 一 流動資產 2528.56 2528.56 2528.56 2528.56 1 應收帳款 30 12 904.44 904.44 904.44 904.44 2 存貨 1422.55 1422.55 1422.55 1422.55 ⑴ 原材料 30 12 636.48 636.48 636.48 636.48 ⑵ 包裝物 ⑶ 在產品 1 360 25.99 25.99 25.99 25.99 ⑷ 產成品 12 30 361.77 361.77 361.77 361.77 ⑸ 備品備件 180 2 398.31 398.31 398.31 398.31 3 現金 30 12 201.57 201.57 201.57 201.57 二 流動負債 1 應付帳款 30 12 636.48 636.48 636.48 636.48 三 流動資金 1892.08 1892.08 1892.08 1892.08 四 流動資金增加額 1892.08 0.00 0.00 15.1.7 項目工程總投資 項目工程總投資由固定資產投資和鋪底流動資金兩部分組成。

    工程項目總投資=56001.09+567.62=56568.71萬元 投資估算表見附表15-1 15.2 資金籌措 15.2.1 資金來源 本項目總投資為56568.71萬元。總投資中25%由歐羅福公司出資,75%由歐羅福公司在國際上融資(目前已與GECOFI集團簽訂投資合作合同)。

    15.2.2 資金運籌計劃 本項目建設期為1年,第1年投入全部建設資金。

    表15-1 總 估 算 表 序號 工程或費用名稱 估 算 價 值 (萬) 元 設備購置費 安裝工程費 建筑 工程費 其它 基建費 合 計   第一部分 工程費           一 主要生產項目           1 煤氣輸送及回饋 198 16     214 2 外管網   4841.87     4841.87 3 脫硫及硫回收 1523.01 433.27 218.73   2175.01 4 硫銨 735.35 285.51 206.46   1227.32 5 洗脫苯 368.47 127.02 15.83   511.32 設備購置費 安裝工程費 建筑 工程費 其它 基建費 合 計 序號 工程或費用名稱 估 算 價 值 (萬) 元 6 精脫硫 230.42 168.36 2.7   401.48 7 煤氣穩壓及儲存系統 534.6 3039.6     3574.2 8 電站 29732.91 5647.35 1506.12   36886.38 (1) 熱力系統 25125 2703.43 1072.99   28901.42 (2) 水處理系統 188.69 212.08 85.38   486.15 (3) 供水系統 1715.62 735.24 162.09   2612.95 (4) 電氣系統 1803.37 1255.12 185.66   3244.15 (5) 熱工控制系統 900.23 741.48     1641.71 小 計 33322.76 14558.98 1949.84   49831.58 二 公用工程項目           1 生化處理 96.12 139.54 140.22   375.88 2 空壓站 227.88 16.88     244.76 3 低溫水 512.6 41.01     553.61 4 新鮮水 循環水 157.57 36.48 47.27   241.32 5 總圖運輸     350   350 小計 994.17 233.91 537.49   1765.57 (四) 服務性工程項目 1 綜合辦公室     270   270 2 食堂     45   45 3 浴室     60   60 4 倒班宿舍     38   38 小 計     413   413 工程費合計:
    34316.93 14792.89 2900.33   52010.15   第二部分 其它工程費           1 建設單位管理經費       306.03 306.03 2 建設單位臨時設施費       191.55 191.55 3 勘察設計費       1330 1330 4 監理費       416.08 416.08 5 聯合試運轉費       254.02 254.02 6 生產準備費       174.4 174.4 7 辦公及生活家俱購置費       70.8 70.8 8 土地購置費       150 150   其它工程費合計       2892.88 2892.88   第三部分 預備費           設備購置費 安裝工程費 建筑 工程費 其它 基建費 合 計 序號 工程或費用名稱 估 算 價 值 (萬) 元 基本預備費       1098.06 1098.06 建設投資估算         56001.09 建設期貸款利息         0 固定資產投資         56001.09 鋪底流動資金         567.62 項目總投資         56568.71 第十六章 財務、經濟評價 16.1 產品成本和費用估算 16.1.1 產品成本和費用估算依據和說明 1. 產品成本估算的消耗指標按各專業提供的數據。

    2. 原材料及燃料動力單價,以建設單位提供的現行價格(含稅價)為依據。

    3. 固定資產折舊采用平均年限法,項目計算期取22年(綜合折舊年限取20年)凈殘值率按4%計。

    4. 項目建設期取2年固定資產折舊費估算表見表15-1。

    5. 固定資產投資中第二部分費用勘察設計費,計入無形資產按10年攤銷,第二部分的其它費用計入遞延資產按5年推銷,無形及遞延資產攤銷計算表見表15-2。

    6. 本項目生產定員331人,工人工資及附加費15000元/人.年。

    7. 本項目的修理費及其它制造費分別按固定資產原值的3.5%和2.5%計。

    8. 本項目的其它管理費用按工人工資的2倍計取,銷售管理費按正常年銷售收入的2%計取。

    9. 本項目生產期流動資金貸款利息計入總成本費用的利息支出中。

    16.1.2 生產成本費用估算 本裝置生產能力為864667000KWh/a電的銷售收入以及24950噸/年粗苯及其它化產回收產品的銷售收入計算的。

    1. 外購原材料及燃料動力費用估算表,見表15-3 2. 總成本費用估算表見表15-4 16.1.3 產品成本費用分析 成本估算指標(以第12年為例) 年總成本費用=13888.99萬元 年經營成本=10853.23萬元 年可變成本=8027.74萬元 年固定成本=5728.26萬元 16.2 財務評價 16.2.1 財務評價的依據和說明 財務評價是建設項目經濟評價的重要內容,是按國家現行財稅制度和現行價格,對項目費用、效率和盈利能力,清償能力及整個經濟壽命期內的財務狀況進行分析和計算,本財務效益分析是從本項目所在企業的角度來進行分析的。

    本項目評價方法主要依據國家石油和化學工業局《化工投資項目經濟評價參數》(2000),及參照“化工建設項目可行性研究財務評價編制方法”進行評價。

    16.2.2 主要計算報表分析 1. 銷售收入表 在預測本項目銷售收入時,假定生產量等于銷售量,不考慮庫存因素,且正常年份實際生產能力等于設計能力。工程投產后生產負荷按100%計算。本項目主要產品價格如下:電價格為0.31元/KWh,粗苯4273元/噸,硫銨550元/噸,硫磺299元/噸,產品銷售收入見表15-5,產品繳納增值稅,增值稅稅率為17%,城市維護建設稅按所內增值稅的7%計,教育附加按所納增值稅的3%計取。并并依據孝義市人民政府檔,孝政發[2005]80號,前5年給予增值留稅的優惠政策計取稅金。

    16.2.3 主要計算報表分析 1. 損益及利潤分配表(表15-6) 該表反映了本項目投產后,該工程項目的年利潤及整個壽命期內的累計利潤。所得稅按利潤總額的33%計取,盈余公積金、公益金分別按稅后利潤的10%和5%計取。

    2. 財務現金流量表(表15-8) 全部投資現金流量,是以全部投資作為基礎,計算表明,在項目壽命期內企業可獲得的累計凈現金流量為251409萬元,凈現值NPV=141783萬元(i=10%),所得稅后財務內部收益率FIRR=31.45%。

    3. 資金來源與運用表見表(15-9) 通過資金來源與運用表可知:專案除能做到資金收支平衡外,還有盈余。

    4. 資產負債表見表15-10 由表中可知:資產負債率在整個生產經營期逐步下降,流動比率、速動比率逐年增加,表明項目的資產能夠抵補負債。

    16.2.4 財務盈利能力分析 1. 靜態指針 (1) 投資利潤率=年平均利潤總額/總投資×100%=26.33% (2) 投資利稅率=(年平均利潤總額+年均銷售稅金)/總投資×100%=35.21% (3) 所得稅后投資回收期=4.06(年)(包括建設期) 注:計算公式中,年利潤總額為所得稅前年利潤總額。

    2. 動態指針 (1) 財務內部收益率 所得稅后財務內部收益率FIRR=31.45%。

    (2) 財務凈現值FNPV=77983.88萬元(i=10%) (3) 所得稅后動態投資回收期=4.89(年)(包括建設期) 16.2.5 不確定性分析 項目經濟評價所采用的數據來自預測和估算,因而效益的計算就存在著不確定性,為了分不確定性因素對經濟評價結果的影響,必須進行不確定性分析,包括盈虧分析,敏感性分析以預測項目所承擔的風險,現作如下分析。

    1. 盈虧平衡分析 按下式計算生產能力利用率盈虧平衡點(BEP) BEP(生產能力利用率)=F/(P-T-V) 式中:F——年總固定成本 P——滿負荷時的年產品銷售收入 T——滿負荷時的年總可變成本 V——年銷售稅金(含增值稅) 本項目的盈虧平衡點為:BEP=26.69%。

    項目的盈虧平衡點為26.69%,計算結果表明,該項目只要達到設計能力的26.69%企業就可以保本,該項目具有較強的抗產量波動能力。

    2. 敏感性分析 敏感性分析是分析預測項目主要因素發生變化時,經濟評價指標發生的相應變化,在項目實施過程中可能發生變化的因素有建設投資、產品產量(生產負荷)主要原材料價格與動力價格(可變成本),建設期延長,產品價格等,為了觀察某些因素波動對整個裝置經濟效益產生的影響,考慮下列幾種情況單因素變化時產生的影響,并考慮最不利因素來進行分析。

    (1) 銷售收入下降10% (2) 建設投資增加10% (3) 主要原材料增加10% 表16-11 敏感性分析匯總表 項 目 全部投資內部收益率(所得稅后)% 全部投資NPV凈現值I=10%(萬元) 動態投資回收期(年) 正常情況 31.45 77983.88 4.06 銷售收入下降10% 26.46 59184.2 4.63 建設投資增加10% 28.4 72892.87 4.39 主要原材料增加10% 30.26 73559.93 4.19 從表中可知,諸多單因素變化,內部收益率仍在20%以上。說明該項目有一定的抗風險能力,該項目可行。

    結論:從上述財務評價看,所得稅后財務內部收益率為31.45%,大于國家行業基準收益率,從敏感性分析看,該項目具有較強的抗風險能力,項目的財務評價結論可行。

    表 16-1 固定資產折舊費估算表(萬元) 序號 項目 合計 折舊年限 凈殘值率 生 產 期 第2年 第3年 第4年 第5年 第6年 第7年 第8年 第9年 第10年 第11年 第12年 第13年 第14年 第15年 第16年 第17年 第18年 第19年 1 固定資產合計 53108.21 18 4% 2 原值 53108.21 新增固定資產 0.00 利用原有固定資產 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 2832.4 3 折舊費 50275.8 47443.3 44610.9 41778.5 38946.0 36113.6 33281.1 30448.7 27616.3 24783.8 21951.4 19119.0 16286.5 13454.1 10621.6 7789.2 4956.8 2124.3 4 凈值 53108.21 18 4% 表 16-2無形及遞延資產攤銷計算表(萬元) 序號 項目 攤銷年限 原值 生 產 期 第2年 第3年 第4年 第5年 第6年 第7年 第8年 第9年 第10年 第11年 一 無形資產 1 勘察設計 10 1330.00 ⑴ 攤銷 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 ⑵ 凈值 1197.00 1064.00 931.00 798.00 665.00 532.00 399.00 266.00 133.00 0.00 二 遞延資產 5 1562.88 1 攤銷 312.58 312.58 312.58 312.58 312.58 2 凈值 1250.30 937.73 625.15 312.58 0.00 三 無形及遞延合計 1 攤銷 2892.88 445.58 445.58 445.58 445.58 445.58 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 2 凈值 2447.30 2001.73 1556.15 1110.58 665.00 532.00 399.00 266.00 133.00 0.00 表 16-3 外購原材料及燃料動力費用估算表(萬元) 序號 項目 單位 年耗量 單價(元/噸) 第2年100% 第3年100% 第4年100% 第5~19年100% 年耗量 金額 年耗量 金額 年耗量 金額 年耗量 金額 一 主要原材料 1 焦爐煤氣 Nm3 4.54E+08 0.10 4.54E+08 4540.29 4.54E+08 4540.29 4.54E+08 4540.29 4.54E+08 4540.29 2 焦油洗油 噸 1692.00 3846.00 1692.00 650.74 1692.00 650.74 1692.00 650.74 1692.00 650.74 3 TF-1脫硫劑 噸 375.00 2500.00 375.00 93.75 375.00 93.75 375.00 93.75 375.00 93.75 4 HPF催化劑 噸 16.00 1196.00 16.00 1.91 16.00 1.91 16.00 1.91 16.00 1.91 7 92.5%濃硫酸 噸 20485.00 600.00 20485.00 1229.10 20485.00 1229.10 20485.00 1229.10 20485.00 1229.10 合計 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 二 動力消耗 1 新鮮水 噸 6561055.00 1.71 6561055.00 1121.94 6561055.00 1121.94 6561055.00 1121.94 6561055.00 1121.94 合計 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 表 16-4 總成本費用估算表(萬元) 序號 項 目 生 產 期 第2年 第3年 第4年 第5年 第6年 第7年 第8年 第9年 第10年 第11年 第12年 第13年 第14年 第15年 第16年 第17年 第18年 第19年 一 外購原材料及輔助材料 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 6515.80 二 外購燃料及動力 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 1121.94 三 工資及福利 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 390.00 四 修理費 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 796.62 五 折舊費 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 六 攤銷費 445.58 445.58 445.58 445.58 445.58 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 七 利息支出 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 1 長期借款利息 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2 流動資金借款利息 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 70.33 八 其它費用 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 2028.87 1 銷售費用 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 717.79 2 其它制造費 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 531.08 3 其它管理費 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 780.00 4 排污費 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 九 總成本費用 14201.57 14201.57 14201.57 14201.57 14201.57 13888.99 13888.99 13888.99 13888.99 13888.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 十 經營成本 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 十一 可變成本 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 8027.74 十二 固定成本 6173.83 6173.83 6173.83 6173.83 6173.83 5861.26 5861.26 5861.26 5861.26 5861.26 5728.26 5728.26 5728.26 5728.26 5728.26 5728.26 5728.26 5728.26 表 16-5 產品銷售收入表(萬元) 序號 項 目 單位 第2年100% 第3年100% 第4~19年100% 價格 數量 收入 稅率 稅金 價格 數量 收入 稅率 稅金 價格 數量 收入 稅率 稅金 1 硫銨 噸 550.00 27720.00 1524.60 0.17 259.18 550.00 27720.00 1524.60 0.17 259.18 550.00 27720.00 1524.60 0.17 259.18 2 硫磺 噸 299.00 3250.00 97.18 0.17 16.52 299.00 3250.00 97.18 0.17 16.52 299.00 3250.00 97.18 0.17 16.52 3 粗苯 噸 4273.00 17465.00 7462.79 0.17 1268.68 4273.00 17465.00 7462.79 0.17 1268.68 4273.00 14970.00 6396.68 0.17 1087.44 4 電 kwh 0.31 8.65E+08 26804.68 0.17 4556.80 0.31 8.65E+08 26804.68 0.17 4556.80 0.31 8.65E+08 26804.68 0.17 4556.80 5 凈煤氣 Nm3     合計 35889.25 6101.17 35889.25 6101.17 34823.14 5919.93   產品銷項稅 6101.17 6101.17 5919.93     原材料及動力進項稅 1071.93 1071.93 1071.93     增值稅 5029.25 5029.25 4848.01     城市維護建設稅 352.05 352.05 339.36     教育附加費 150.88 150.88 145.44     銷售稅金及附加     5532.17         5532.17         5332.81       表 16-6 損益及利潤分配表(萬元) 序號 項 目 生 產 期 第2年 第3年 第4年 第5年 第6年 第7年 第8年 第9年 第10年 第11年 第12年 第13年 第14年 第15年 第16年 第17年 第18年 第19年 一 銷售收入 35889.25 35889.25 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 二 總成本費用 14201.57 14201.57 14201.57 14201.57 14201.57 13888.99 13888.99 13888.99 13888.99 13888.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 13755.99 三 銷售稅金及附加 5255.56 5255.56 5199.49 5199.49 5199.49 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 1 增值稅 5029.25 5029.25 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 4848.01 2 城市維護建筑稅 352.05 352.05 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 339.36 3 教育附加費 150.88 150.88 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 145.44 4 優惠返稅 276.61 276.61 133.32 133.32 133.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 四 利潤總額 16432.12 16432.12 15422.08 15422.08 15422.08 15601.34 15601.34 15601.34 15601.34 15601.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 五 優惠返稅 六 應納所得稅額 16432.12 16432.12 15422.08 15422.08 15422.08 15601.34 15601.34 15601.34 15601.34 15601.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 七 所得稅 0.00 0.00 1542.21 1542.21 1542.21 1560.13 1560.13 1560.13 2340.20 2340.20 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 八 稅后利潤 16432.12 16432.12 13879.87 13879.87 13879.87 14041.20 14041.20 14041.20 13261.14 13261.14 13374.19 13374.19 13374.19 13374.19 13374.19 13374.19 13374.19 13374.19 九 盈余公積金 1643.21 1643.21 1387.99 1387.99 1387.99 1404.12 1404.12 1404.12 1326.11 1326.11 1337.42 1337.42 1337.42 1337.42 1337.42 1337.42 1337.42 1337.42 十 公益金 821.61 821.61 693.99 693.99 693.99 702.06 702.06 702.06 663.06 663.06 668.71 668.71 668.71 668.71 668.71 668.71 668.71 668.71 十一 未分配利潤 13967.30 13967.30 11797.89 11797.89 11797.89 11935.02 11935.02 11935.02 11271.97 11271.97 11368.06 11368.06 11368.06 11368.06 11368.06 11368.06 11368.06 11368.06 其中償還借款 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 十二 累計未分配利潤 13967.30 27934.60 39732.50 51530.39 63328.28 75263.30 87198.32 99133.35 110405.31 121677.28 133045.34 144413.40 155781.45 167149.51 178517.57 189885.63 201253.69 212621.75 表 16-8財務現金流量表(萬元) 序號 項目 建設期 生 產 期 第1年 第2年 第3年 第4年 第5年 第6年 第7年 第8年 第9年 第10年 第11年 第12年 第13年 第14年 第15年 第16年 第17年 第18年 第19年 一 現金流入 1 銷售收入 35889.25 35889.25 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 2 回收固定資產余值 2124.33 3 回收流動資金 1892.08 小計 35889.25 35889.25 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 34823.14 38839.55 二 現金流出 1 建設投資 3 流動資金 56001.09 4 經營成本 1892.08 0.00 5 銷售稅金及附加 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 10853.23 6 所得稅 5255.56 5255.56 5199.49 5199.49 5199.49 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 5332.81 小計 0.00 0.00 1542.21 1542.21 1542.21 1560.13 1560.13 1560.13 2340.20 2340.20 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 56001.09 18000.87 16108.79 17594.92 17594.92 17594.92 17746.17 17746.17 17746.17 18526.24 18526.24 18546.19 18546.19 18546.19 18546.19 18546.19 18546.19 18546.19 18546.19 三 凈現金流量 累計凈現金流量 -56001.09 17888.38 19780.46 17228.22 17228.22 17228.22 17076.97 17076.97 17076.97 16296.90 16296.90 16276.95 16276.95 16276.95 16276.95 16276.95 16276.95 16276.95 20293.36 現值(I=10%) -56001.09 -38112.71 -18332.25 -1104.03 16124.18 33352.40 50429.37 67506.34 84583.31 100880.21 117177.11 133454.07 149731.02 166007.97 182284.93 198561.88 214838.83 231115.78 251409.15 累計折現凈現金流量 -50910.08 14783.79 14861.35 11767.10 10697.37 9724.88 8763.19 7966.53 7242.30 6283.16 5711.97 5186.34 4714.85 4286.23 3896.57 3542.34 3220.31 66395.22 3649.94 計算指標 凈現值NPV=130229.64萬元(I=10%) 所得稅后靜態投資回收期=4.06(年)(包括建設期) 表 16-9資金來源與運用表(萬元) 序號 項 目 合計 建設期 生 產 期 第1年 第2年 第3年 第4年 第5年 第6年 第7年 第8年 第9年 第10年 第11年 第12年 第13年 第14年 第15年 第16年 第17年 第18年 第19年 一 資金來源 398798.20 56001.09 21602.21 19710.13 18700.09 18700.09 18700.09 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 18566.77 22583.18 1 利潤總額 283011.86 16432.12 16432.12 15422.08 15422.08 15422.08 15601.34 15601.34 15601.34 15601.34 15601.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 15734.34 2 折舊費 50983.88 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 2832.44 3 攤銷費 2892.88 445.58 445.58 445.58 445.58 445.58 133.00 133.00 133.00 133.00 133.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 長期借款 0.00 0.00 5 流動資金借款 1324.46 1324.46 0.00 6 其它短期借款 0.00 7 自有資金 56568.71 56001.09 567.62 0.00 8 回收固定資產余值 2124.33 2124.33 9 回收流動資金 1892.08 1892.08 二 資金運用 92086.26 56001.09 1892.08 0.00 1542.21 1542.21 1542.21 1560.13 1560.13 1560.13 2340.20 2340.20 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 3684.61 1 建設投資 56001.09 56001.09 2 建設期利息 0.00 0.00 3 流動資金 1892.08 1892.08 0.00 4 所得稅 32868.63 0.00 0.00 1542.21 1542.21 1542.21 1560.13 1560.13 1560.13 2340.20 2340.20 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 2360.15 5 應付利潤 0.00 6 長期借款本金償還 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 7 流動資金本金償還 1324.46 1324.46 8 其它短期借款本金償還 三 盈余資金 306711.95 0.00 19710.13 19710.13 17157.89 17157.89 17157.89 17006.64 17006.64 17006.64 16226.57 16226.57 16206.62 16206.62 16206.62 16206.62 16206.62 16206.62 16206.62 18898.58 四 累計盈余資金 19710.13 39420.27 56578.15 73736.04 90893.93 107900.57 124907.21 141913.85 158140.42 174367.00 190573.62 206780.25 222986.87 239193.50 255400.12 271606.74 287813.37 306711.95 表16-10 資產負債表(萬元) 序號 項 目 建設期 生 產 期 第1年 第2年 第3年 第4年 第5年 第6年 第7年 第8年 第9年 第10年 第11年 第12年 第13年 第14年 第15年 第16年 第17年 第18年 第19年 一 資產 56001.1 74961.8 91393.9 ######## 119153.6 133033.5 ######## ######## ######## 188418.3 201679.4 215053.6 228427.8 241801.9 255176.1 268550.3 281924.5 295298.7 311364.8 1 流動資產總額 22238.7 41948.8 59106.7 76264.6 93422.5 ######## ######## ######## 160669.0 176895.6 193102.2 209308.8 225515.4 241722.1 257928.7 274135.3 290341.9 309240.5 ⑴ 應收帳款 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 904.4 ⑵ 存貨 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 1422.6 ⑶ 現金 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 201.6 ⑷ 累計盈余資金 19710.1 39420.3 56578.2 73736.0 90893.9 ######## ######## ######## 158140.4 174367.0 190573.6 206780.2 222986.9 239193.5 255400.1 271606.7 287813.4 306711.9 2 在建工程 56001.1 3 固定資產凈值 50275.8 47443.3 44610.9 41778.5 38946.0 36113.6 33281.1 30448.7 27616.3 24783.8 21951.4 19119.0 16286.5 13454.1 10621.6 7789.2 4956.8 2124.3 4 無形及遞延資產凈值 2447.3 2001.7 1556.2 1110.6 665.0 532.0 399.0 266.0 133.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 二 負債及所有者權益 56001.1 74961.8 91393.9 ######## 119153.6 133033.5 ######## ######## ######## 188418.3 201679.4 215053.6 228427.8 241801.9 255176.1 268550.3 281924.5 295298.7 310797.2 1 流動負債總額 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 ⑴ 應付帳款 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 636.5 ⑵ 流動資金借款 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 1324.5 2 長期借款 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 負債小計 0.0 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 1960.9 3 所有者權益 56001.1 73000.8 89433.0 ######## 117192.7 131072.6 ######## ######## ######## 186457.3 199718.5 213092.6 226466.8 239841.0 253215.2 266589.4 279963.6 293337.8 306711.9 ⑴ 資本金 56001.1 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 56568.7 ⑵ 資本公積金 ⑶ 累計盈余公積金 1643.2 3286.4 4674.4 6062.4 7450.4 8854.5 10258.6 11662.7 12988.9 14315.0 15652.4 16989.8 18327.2 19664.6 21002.1 22339.5 23676.9 25014.3 ⑷ 累計公益金 821.6 1643.2 2337.2 3031.2 3725.2 4427.3 5129.3 5831.4 6494.4 7157.5 7826.2 8494.9 9163.6 9832.3 10501.0 11169.7 11838.5 12507.2 ⑸ 累計未分配利潤 13967.3 27934.6 39732.5 51530.4 63328.3 75263.3 87198.3 99133.3 110405.3 121677.3 133045.3 144413.4 155781.5 167149.5 178517.6 189885.6 201253.7 212621.7 資產負債率(%) 0.00% 2.62% 2.15% 1.86% 1.65% 1.47% 1.33% 1.22% 1.12% 1.04% 0.97% 0.91% 0.86% 0.81% 0.77% 0.73% 0.70% 0.66% 0.63% 流動比率(%) 1134.09% 2139.23% 3014.21% 3889.20% 4764.18% 5631.45% 6498.73% 7366.00% 8193.49% 9020.98% 9847.46% 10673.93% 11500.40% 12326.88% 13153.35% 13979.83% 14806.30% 15770.06% 速動比率(%) 1061.54% 2066.68% 2941.67% 3816.65% 4691.64% 5558.91% 6426.18% 7293.45% 8120.94% 8948.44% 9774.91% 10601.39% 11427.86% 12254.33% 13080.81% 13907.28% 14733.76% 15697.51% 第十七章 結 論 17.1 綜合評價 17.1.1 主要生產方案評價 本工程充分利用周圍豐富廉價的焦爐煤氣資源,進行化工產品的回收,并將凈煤氣作為燃氣輪機燃料聯合循環發電并供熱。做到綜合利用資源,保護環境。

    煤氣凈化回收采用了HPF濕法脫硫、硫銨、洗油洗苯、干法精脫硫等工藝。具有技術路線成熟、能耗低、操作穩定且工藝流程短、凈化效率高的特點。

    發電裝置采用國際上先進的燃氣--蒸汽聯合循環發電方式,它具有綜合效率高、占地面積小、用水量少、啟停迅速、操作方便、維護簡單、可靠性高等特點。

    總之,本可行性研究報告選擇的工藝路線、生產規模和產品方案均符合國家和山西省的產業政策和環保法規,也適合當地的實際情況和市場需求。該工藝路線具有技術先進可靠、成熟、操作方便、工藝短捷、經濟合理、保護環境等特點。因此,從工藝方案選擇上分析,本可研采用的工藝技術是可靠合理的。

    17.1.2 建廠條件評價 本工程廠址選擇區位合理,交通方便;
    區域的地下水資源豐富,水質好,工業用水及生活用水得以保證;
    周圍焦爐煤氣資源充沛,能確保本工程的原料用焦爐煤氣。

    17.1.3 財務評價 1. 本項目固定資產投資56001.09萬元,由歐羅福孝義環保能源有限公司全部以資本金的形式投入,不發生銀行貸款,鋪底流動資金 567.62萬元由企業自籌。各款項大部分基本落實,可以為工程建設提供充分必要條件。

    2. 該項目的實施,各項財務指標較好,投資利潤率26.33%,投資利稅率35.21%,財務內部收益率31.45% 投資回收期4.06年,項目經濟效益顯著,具有較好的盈利水平和償還能力。

    3. 本項目具有較好的抗風險能力,敏感性分析表明,銷售收入下降10%,可變成本提高10%,全部投資收益率在20%以上。

    17.2 研究報告的結論 本項目屬于焦爐煤氣的綜合利用,進行化工產品的回收,并將凈煤氣作為燃氣輪機燃料聯合循環發電并供熱,對節約能源、環境保護、發展地區經濟、提高當地煤化工水平都起著積極的作用。

    綜合上述分析,本工程建設方案合理,經濟效益、社會效益、環境效益較好,有很好的產品市場,因此項目可行。

    本項目具備建廠條件,各項技術指標均好,本項目的實施對當地居民生活環境及生活條件的改善起著重要作用。建議應盡快實施。

    山西國陽投資咨詢有限公司 工程名稱 歐羅福孝義環保能源有限公司 焦爐煤氣綜合利用項目 設備一覽表 編制 圖號 KY—B01 校核 設計項目 煤氣輸送及回饋系統 審核 第 1 頁 共 1 頁 序號 位 號 設備名稱及規格 圖號或標準號 單位 數量 材料 重量(Kg) 技術特性表編號 備注 單 總 1 煤氣鼓風機 ML94WD 臺 3 Q=284.83m3/min ΔP=19.6KPa 附電機: N=132KW V=380V 臺 3

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